城镇桥梁抗震设计规范讲座 98页

城镇桥梁抗震设计规范讨论稿主要内容 桥梁是生命线系统工程中的重要组成部分，在抗震救灾中，公路交通运输网更是抢救人民生命财产和尽快恢复生产、重建家园、减轻次生灾害的重要环节。1998年3月1日《中华人民共和国防震减灾法》颁布实施，对我国的防震减灾工作提出了更为明确的要求和相应的具体规定。在此期间，国内外桥梁抗震技术有了长足进展，而且，从国外的情况来看，美国、日本等发达国家都有专门的桥梁抗震设计规范。因此，在广泛吸收、消化国内外先进的桥梁抗震设计成熟新技术基础上，首次编写我国《城市桥梁抗震设计规范》，供城市桥梁抗震设计时遵循。本规范所指城市梁式桥包含双向主干道立交工程和城市轨道交通高架桥，由于在抗震分析方法、计算模型等方面增加了多振型反应谱和时程方法，因此对于《公路工程抗震设计规范》(JTJ004-89)只适用跨度150m内的梁桥不再作要求。本规范中跨度大于150m的拱桥定义为大跨度拱桥，而跨度小于等于150m的拱桥定义为中、小跨度拱桥。自上世纪90年代以来，我国桥梁建设发展非常快，修建了大量斜拉桥、悬索桥、拱桥等大跨径桥梁。因此本规范给出了斜拉桥、悬索桥、大跨度拱桥等的抗震设计原则供参考。 3城市桥梁抗震设计的基本要求城市桥梁抗震设计规范（讨论稿） 3.1.2本规范采用两级抗震设防，在E1和E2地震作用下，根据本规范第3.1.1条的重要性分类，各类桥梁抗震设防目标见表3.1.2。桥梁类别E1地震作用E2地震作用震后使用要求损伤状态震后使用要求损伤状态甲立即使用结构总体反应在弹性，基本无损伤不需修复或经简单修复可继续使用轻微损坏。乙立即使用结构总体反应在弹性，基本无损伤经抢修可恢复使用，永久性修复后恢复正常运营功能有限损伤丙立即使用结构总体反应在弹性，基本无损伤经临时加固，可供紧急救援车辆使用不产生严重的结构损伤丁立即使用结构总体反应在弹性，基本无损伤___不致倒塌表3.1.2城市桥梁抗震设防目标城市桥梁抗震设计规范（讨论稿） 序号项目城市桥梁抗震规范（讨论稿）公路桥梁抗震设计细则1设防类别以城市道路性质定义以桥梁跨径2设防目标结构总体反应状态和损伤程度结构损伤程度3地震重现期甲类E1：475年E2：2500年；E1：63年基础上乘以重要性系数。乙、丙、丁类乙为1.7、丙为1.3、丁为1.0E2：2000年2450年A类E1：475年E2：2000年B、C类E1：50~100年E2：475~2000年D类E1：25年4抗震体系对能力保护构件的能量耗散构件、防止落梁、减隔震设计计算方法等提出了相应规定和未规定抗震体系减、隔震设计仅做出原则规定5抗震概念设计对一联桥梁中桥墩墩刚度比、相邻桥墩刚度比和相邻联的基本周期做出规定未作规定6水平加速度反应谱周期取6秒取10秒现行桥梁抗震规范对比《城市桥梁抗震设计规范》中建模原则、计算方法、规则桥梁抗震分析、E1、E2地震作用下的抗震验算、能力保护构件计算以及抗震构造细节、减隔震设计、特殊桥梁抗震设计，均与《公路桥梁抗震设计细则》相同。 3.1.3各类城市桥梁的抗震设防标准，应符合下列要求：1甲类桥梁，地震作用应高于本地区抗震设防烈度的要求，其值应按批准的地震安全性评价结果确定；抗震措施，当抗震设防烈度为6～8度时，应符合本地区抗震设防烈度提高一度的要求，当为9度时，应符合比9度抗震设防更高的要求。2乙和丙类桥梁，地震作用应符合本地区抗震设防烈度的要求；抗震措施，一般情况下，当抗震设防烈度为6～8度时，应符合本地区抗震设防烈度提高一度的要求，当为9度时，应符合比9度抗震设防更高的要求。3丁类桥梁，地震作用和抗震措施均应符合本地区抗震设防烈度的要求。4立体交叉跨线桥梁的抗震设防标准不应低于下线桥梁。3.2地震影响3.2.1甲类桥梁所在地区遭受的E1和E2地震影响，应按地震安全性评价确定，相应的E1和E2地震重现期分别为475年和2500年；乙类、丙类和丁类桥梁所在地区遭受的E1和E2地震影响,应采用所在地区抗震设防烈度相应的设计基本地震加速度和反应谱特征周期以及本规范第3.2.2条第2款规定的E1和E2地震调整系数来表征。3.2.2各类桥梁的地震影响，应符合下列要求：1甲类桥梁E1和E2地震峰值加速度应按地震安全性评价结果取值；2其它各类桥梁E1和E2地震峰值加速度A的取值，应根据抗震设防烈度的设计基本地震加速度值，乘以表3.2.2－1中的E1和E2地震调整系数得到。城市桥梁抗震设计规范（讨论稿） 城市桥梁抗震设计规范（讨论稿） 横桥向顺桥向(a)单柱墩横桥向顺桥向(b)双柱墩图3.4.2墩柱塑性铰区域 3.4.3采用抗震体系为类型Ⅰ的桥梁，其横梁（盖梁）、基础、支座和墩柱抗剪的设计内力值应按能力设计方法根据墩柱塑性铰区域截面的超强弯矩确定。3.4.4在预期的E2地震作用下，若桥梁结构所有构件均在弹性范围工作，也应满足相关构造和抗震措施要求。3.4.5采用板式橡胶支座的桥梁结构，如在地震作用下，支座抗滑性能不能满足7.2.2条和7.4.5条要求，应采用墩梁位移约束装置，或按本规范第9章的要求进行桥梁减隔震设计。3.4.6地震作用下，如桥梁固定支座水平抗震能力不满足7.2.2和7.4.6条要求，可采用以下二种方法之一进行抗震设计：1通过计算设置抗震挡块(剪力键)，由抗震挡块(剪力键)承受支座所受地震水平力；2可按本规范第9章的要求进行桥梁减隔震设计。3.4.7桥台不宜作为抵抗梁体地震惯性力的构件，宜采用滑动支座，桥台上的横向抗震挡块（或剪力键）宜设计为在E2地震作用下可以破坏。3.4.8如采用A类抗震设计方法的桥梁抗震体系不能满足3.4.2条对结构抗震体系的要求，应通过深入的研究，使结构在地震作用下性能满足表3.1.2要求，经专家论证，业主同意后可采用。 序号抗震设计体系主要特征使用状况1弹性上部结构和延性下部结构在墩柱、桥台中产生塑性铰目前常用（规范方法）2延性上部结构和弹性下部结构允许桥面发生相对于下部结构的位移适用于钢上部结构，仅应急使用3弹性上部结构和弹性下部结构在上下部结构之间使用隔震和耗能装置新兴技术1、桥梁抗震体系3.5桥梁抗震概念设计123 墩柱的强度弹性的上部结构和延性的下部结构限位措施墩柱延性、变形地震力加大截面提高材料特性塑性铰大位移2、桥梁抗震概念设计合理的抗震体系强度变形抗震目标完善的抗震设施 桥梁抗震概念设计主梁墩柱基础（1）刚度平衡a）任意两个桥墩刚度比桥面等宽：桥面变宽：梁式桥布置原则b）相邻桥墩刚度比桥面等宽：桥面变宽：—分别为考虑支座、挡块（剪力剪）后采用截面有效刚度计算出的第i和第j桥墩的等效刚度（含顺桥向和横桥向）。—分别为第i和第j桥墩顶等效梁体质量。桥面等宽桥面变宽 （2）周期匹配TjTi梁式桥（多联）相邻联基本周期基本周期比主梁墩柱基础对于梁式桥，一联内各桥墩刚度相差较大和相邻联基本周期相差较大的情况，宜调整一联内各墩刚度比和相邻联周期比。顺桥向，当各桥墩刚度相差较大时，宜在各墩顶设置合理剪切刚度的弹性支座（橡胶支座），来调整各墩的等效刚度；也可改变墩柱尺寸或纵向配筋率。桥梁抗震概念设计 基于确定性计算的能力需求比法，对桥梁各构件的强度和变形能力进行验算,同时对其抗震设施进行核查。位置强度变形塑性铰区域√√盖梁和桥墩节点√√地基基础√支座√承台√√桥梁抗震概念设计方法周期刚度相邻基础使用不同孔径的钻孔桩√√调整桥墩的有效长度√√修正固定端√√降低或重分布上部结构质量√改变桥墩的截面和纵向钢筋的配筋率√√增加桥墩或重新定位√√修正伸缩缝位置√√通过结构本身动力特性调整方法 结合抗震概念设计原则，进行恒载和活载下的结构设计，确定结构参数（3.5节）结构重要性分类(3.1节)是否甲类桥梁斜拉桥、悬索桥和拱桥（第10章）场地划分(第4章)是否抗震设计方法分类与选用(3.3节)C类B类A类抗震细节构造(第8章)地震影响(3.2节)抗震体系类型I抗震措施(第11章)结束桥梁地震响应分析与验算(图3.6.1-2)桥梁抗震体系(3.4.1)桥梁抗震体系（3.4节）桥梁抗震体系(3.4.1、3.4.5~3.4.7)抗震体系类型II减隔震（第9章）图3.6.1-16度及以上地区桥梁总体设计流程图3.6.1-2桥梁地震响应分析与验算 5、地震作用 设计地震分组场地类别IIIIIIIV第一组0.250.350.450.65第二组0.300.400.550.75第三组0.350.450.650.90特征周期值(s)水平设计加速度反应谱1、曲线下降段的衰减指数按下式确定：式中──曲线下降段的衰减指数；──结构实际阻尼比。2直线下降段下降斜率调整系数按下式确定：式中当桥梁结构的阻尼比按有关规定不等于0.05时设计加速度反应谱S──倾斜段的斜率，小于0时取0。3阻尼调整系数应按下式确定:设计地震分组：见《建筑设计抗震规范》（GB50011—2001）附录A设计加速度反应谱 强制性条文城市桥梁抗震设计应考虑以下作用：1永久作用，包括结构重力（恒载）、预应力、土压力、水压力；2地震作用，包括地震动的作用和地震土压力、水压力等；3在进行支座抗震验算时，应计入50％均匀温度作用效应；4对于轨道交通桥梁，应分别按有车、无车进行计算；当桥上有车时，顺桥向不计算活载引起的地震力；横桥向计入50％活载引起的地震力，作用于轨顶以上2m处，活载竖向力按列车竖向静活载的100％计算。城市桥梁抗震设计时的作用效应组合应包括上述要求的各种作用之和，组合方式应包括各种作用效应的最不利组合。 5.3.1已进行地震安全性评价的桥址，设计地震动时程应根据地震安全性评价的结果确定。5.3.2未进行地震安全性评价的桥址，可以以本规范设计加速度反应谱为目标拟合设计加速度时程；也可选用与设定地震震级、距离、场地特性大体相近的实际地震动加速度记录，通过时域方法调整，使其加速度反应谱与本规范设计加速度反应谱匹配。为减小拟合的设计加速度时程之间的相关性，设计加速度时程不得少于三组，且应保证任意两组间同方向时程由式（5.3.2）定义的相关系数的绝对值小于0.1。——分别为两组时程波第j式中，时间步的加速度值。地震主动土压力和动水压力同《公路桥梁抗震设计细则》 抗震分析 图6.2.2－1桥梁动力空间计算模型 在建立一般非规则桥梁动力空间模型时应尽量建立全桥计算模型，但对于桥梁长度很长的桥梁，可以选取具有典型结构或特殊地段或有特殊构造的多联梁桥（一般不少于3联）进行地震反应分析。这时应考虑邻联结构和边界条件的影响，邻联结构和边界条件的影响可以在所取计算模型的末端再加上一联梁桥或桥台模拟。图6.2.2-2边界条件和后继结构的模拟 在E2地震作用下桥梁可以进入非线性工作范围，因此，在进行结构非线性时程地震反应分析时，梁柱单元的弹塑性可以采用Bresler建议的屈服面来表示(如下图6.2.4),也可采用非线性梁柱纤维单元模拟。式中：Pu——单轴极限压力Pt——单轴屈服压力P0——单轴屈服拉力My0——绕y轴纯弯屈服弯矩Mz0——绕z轴纯弯屈服弯矩My——绕y轴加载弯矩Myp——绕y轴破坏弯矩Mz——绕z轴加载弯矩Mzp——绕z轴破坏弯矩是常数，可以通过求出两个主轴的轴力—弯矩相互作用图的几个控制点并利用线性拟合来获得。b1、b2、b3s1、s2、s3—<1截面弹性工作状态=1截面屈服工作状态>0进入塑性工作状态当图6.2.4典型钢筋混凝土墩柱截面的屈服面 混凝土应力、应变关系符号含义fc’——混凝土圆柱体抗压强度。ec0——混凝土抗压应变。fcc’——约束混凝土压应力峰值，可取1.25fc’ecc——对应于约束混凝土压应力峰值的应变esp——保护层混凝土极限应变ecu——约束混凝土极限压应变钢筋应力、应变关系符号含义fy——钢筋的抗拉强度设计值fsb——钢筋抗拉极限强度值fsu——钢筋极限抗拉强度ey——钢筋抗拉屈服应变设计值下限esh——钢筋抗拉屈服应变设计值上限esu——对应钢筋极限抗拉强度时的应变esb——钢筋极限拉应变，可取混凝土应力—应变钢筋应力—应变混凝土、钢筋本构关系 钢筋混凝土弹塑性P-M-f钢筋混凝土基本假定（1）平截面假定；（2）剪切应变的影响忽略不计；（3）钢筋与混凝土之间无滑移现象对于矩形截面、圆形截面桥墩等效屈服曲率fy、极限状态的曲率fu可按规范附录计算。一般情况下可按理想弹塑性P-M-f曲线，最不利轴力组合计算等效屈服曲率。非线性梁柱纤维单元模拟 当桥墩的高度较高时，桥墩的几何非线性效应不能忽略，参考美国CALTRANS抗震设计规范，墩柱的计算长度与矩形截面短边尺寸之比大于8时，或墩柱的计算长度与圆形截面直径之比大于6时，应考虑P—D效应。 图6.2.6活动盆式支座恢复力模型 反应谱分析方法在结构抗震领域得到不断完善与发展，并在工程实践中得到广泛应用。国内外许多专家学者对反应谱法进行了大量研究，并提出了种种振型组合方法。其中最简单而又最普遍采用的是SRSS(SquareRootofSumofSquares)法，该法对于频率分离较好的平面结构具有很好的精度，但是对于频率密集的空间结构，由于忽略了各振型间的耦合项，故时常过高或过低地估计结构的反应。1969年，Rosenblueth和Elorduy提出了DSC(DoubleSumCombination)法来考虑振型间的耦合项影响，之后Humar和Gupta又对DSC法进行了修正与完善。1981年，E.L.Wilson等人把地面运动视为一宽带、高斯平稳过程，根据随机过程理论导出了线性多自由度体系的振型组合规则CQC法，较好地考虑了频率接近时的振型相关性，克服了SRSS法的不足。反应谱分析方法 时程分析方法地震加速度时程应按本规范第5.3节的规定选取。一组时程分析结果只是结构随机响应的一个样本，不能反映结构响应的统计特性，因此，需要对多个样本的分析结果进行统计才能得到可靠的结果。因此，时程分析的最终结果，当采用3组地震加速度时程计算时，应取各组计算结果的最大值；当采用7组及以上地震加速度时程计算时，可取结果的平均值。地震作用下，线性时程法的计算结果不宜小于反应谱法计算结果的80%。 图6.5.2柱式墩计算简图 6.6能力保护构件计算在E2地震作用下，对于截面尺寸较大的桥墩，在E2地震作用下可能不会发生屈服，这样采用能力保护方法计算过于保守，可直接采用E2地震作用计算结果。在判断桥墩是否屈服时，屈服弯矩可以采用《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥设计规范》中偏心受压构件的抗弯承载能力近似代表，但计算偏心受压构件的抗弯承载能力时应采用材料标准值。6.6.2桥梁盖梁、基础、支座和墩柱抗剪作为能力保护构件设计时，其弯矩和剪力设计值，应取与墩柱塑性铰区域截面超强弯矩所对应的弯矩和剪力值。钢筋混凝土构件的剪切破坏属于脆性破坏，是一种危险的破坏模式，对于抗震结构来说，墩柱剪切破坏还会大大降低结构的延性能力，因此，为了保证钢筋混凝土墩柱不发生剪切破坏，应采用能力保护设计原则进行延性墩柱的抗剪设计。根据能力保护设计原则，墩柱的剪切强度应大于墩柱可能在地震中承受的最大剪力（对应于墩柱塑性铰处截面可能达到的最大弯矩承载能力）；桥梁基础是桥梁结构最主要的受力构件，地震作用下，如发生损伤，不但很难检查，也很难修复，因此作为能力保护构件设计；桥梁支座若在地震中发生损伤或破坏，虽然震后可以维修和替换，但改变了结构传力途径，因此，按类型Ⅰ结构抗震体系设计的桥梁结构，应把支座作为能力保护构件设计，具有稳定传力途径，以达到桥梁墩柱等延性构件发生弹塑变形、耗散地震能量的设计目标。 墩柱的实际抗弯承载能力要大于其设计承载能力，这种现象称为墩柱抗弯超强现象（Overstrength）。引起墩柱抗弯超强的原因很多，但最主要的原因是钢筋在屈服后的极限强度比其屈服强度大许多和钢筋实际屈服强度又比设计强度大很多。如果墩柱塑性铰的抗弯承载能力出现很大的超强，所能承受的地震力超过了能力保护构件，则将导致能力保护构件先失效，预设的塑性铰不能产生，桥梁发生脆性破坏。 为了保证预期出现弯曲塑性铰的构件不发生脆性的破坏模式（如剪切破坏、粘结破坏等），并保证脆性构件和不宜用于耗能的构件（能力保护构件）处于弹性反应范围，在确定它们的弯矩、剪力设计值时，采用墩柱抗弯超强系数f0来考虑超强现象。同济大学结合我国“钢筋混凝土和预应力桥涵设计规范”对超强系的取值也进行了研究，结果表明：当轴压比大于0.2时，超强系数随轴压比的增加而增加，当轴压比小于0.2时，超强系数在1.11.3之间。这里建议f0取1.2。对于截面尺寸较大的桥墩，在E2地震作用下可能不会发生屈服，这样采用能力保护方法计算过于保守，可直接采用E2地震作用计算结果。 图6.6.4相应于墩柱达到超强弯矩时的轴力计算模式 6.6.6固定支座和板式橡胶支座所受地震水平力可按能力保护方法计算；按能力保护方法计算时，支座在顺桥向和横桥向所受地震水平力可分别直接取6.6.5条墩柱沿顺桥向和横桥向合剪力值。 7抗震验算城市梁式桥和立交工程的抗震验算重点是桥墩、桥台、基础及支座等。7.2E1地震作用下抗震验算7.2.3A类抗震设计方法设计的桥梁，顺桥向和横桥向E1地震作用效应，按5.5.2条款组合后，应按现行公路桥涵设计规范相关规定验算桥墩、桥台的强度。7.2.1采用B类抗震设计方法设计的桥梁，顺桥向和横桥向E1地震作用效应，按5.5.2条款组合后，应按现行公路桥涵设计规范相关规定验算桥墩、桥台、盖梁和基础等的强度。 7.3E2地震作用下抗震验算7.3.1E2地震作用下，一般情况可按式7.3.4-1验算桥墩墩顶的位移，对于高宽比小于2.5的矮墩，可不验算桥墩的变形，但应按本规范第7.3.2条验算强度。采用非线性时程进行地震反应分析的桥梁可按式7.3.4-2验算转角。7.3.2对于矮墩，顺桥向和横桥向E2地震作用效应和永久作用效应组合后，应按现行的公路桥涵设计规范相关规定验算桥墩的强度。E2地震作用下，由于延性构件可以进入塑性工作，因此主要验算其极限变形能力是否满足要求，对于采用非线性时程进行地震反应分析的桥梁；由于可以直接得到塑性铰区域的塑性转动需求，因此可直接验算塑性铰区域的转动能力；对于矮墩，一般不作为延性构件设计，因此需要验算强度。地震作用下，矮墩的主要破坏模式为剪切破坏，为脆性破坏，没有延性。因此E2地震作用效应和永久荷载效应组合后，应按现行的《公路桥涵设计规范》验算桥墩的强度。所谓矮墩指计算长度与矩形截面计算方向的尺寸之比小于2.5的桥墩，或墩柱的计算长度与圆截面直径之比小于2.5的桥墩。 地震作用下，当结构自振周期较长时，采用弹性方法计算出的弹性位移与采用非线性方法计算出的弹塑性位移基本相等，即等位移原理；但当结构周期比较短时，需要对弹性位移进行修正才能代表弹塑性位移。本条款直接引用美国《AASHTOGuideSpecificationsforLRFDSeismicBridgeDesign》的相关规定。 图7.3.5曲率分布模式：；(a)相应于钢筋屈服(b)相应于极限曲率 7.3.7对于双柱墩、排架墩，其顺桥向的容许位移可按式7.3.5计算，横桥向的容许位移可在盖梁处施加水平力F，进行非线性静力分析，当墩柱的任一塑性铰达到其最大容许转角或极限曲率时，盖梁处的横向水平位移即为容许位移。图7.3.7双柱墩的容许位移7.3.10应根据本规范第6.7节计算出桥台的地震作用效应和永久作用效应组合后，按现行公路桥涵设计规范相关规定验算桥台的承载能力。 7.4能力保护构件验算 8抗震构造细节设计8.1墩柱结构构造措施 加密箍筋最小体积配筋率较《公路桥梁抗震设计细则》大1.52倍 a)b)图8.1.5常用空心截面类型图8.1.4柱中横向和纵向钢筋的约束作用 8.2结点构造措施图8.2.1结点受力图 图8.2.3结点配筋示意图 9桥梁减隔震设计9.1.1本章适用于采用减隔震技术进行设计的桥梁。9.1.2下列条件下，不宜采用减隔震设计：1基础土层不稳定；2原有结构的固有周期比较长；3位于软弱场地，延长周期可能引起共振；4支座中出现负反力。9.1.3采用减隔震设计的桥梁可只进行E2地震作用下的抗震设计和校核。9.1.4桥梁减隔震设计，应满足以下要求具有足够的刚度和屈服强度以避免在正常使用条件下出现因风荷载、制动力等引起的有害振动。2应在桥台、桥墩等处相邻上部结构之间设置足够的间隙，以保证所允许的位移。 9.3减隔震桥梁地震反应分析9.3.1减隔震桥梁水平地震力的计算，可采用反应谱分析方法和非线性动力时程分析方法。9.3.2同时满足以下条件的减隔震桥梁，可采用单自由度反应谱分析方法进行抗震分析。1桥梁几何形状满足表6.1.3对规则桥梁的要求；2距离最近的活动断层大于15km；3场地类型为I、II、III类，且场地条件比较稳定；4减隔震装置等效阻尼比不超过30%；5隔震桥梁的基本周期T1（隔震周期）为未采用隔震桥梁基本周期T0的2.5倍以上。9.3.3不满足上述条件的减隔震桥梁应采用非线性动力时程分析方法进行抗震分析。 图9.3.4-1铅芯橡胶支座的恢复力模型 2摆式支座的恢复力模型如图9.3.4-2所示：图9.3.4-2摆式支座的恢复力模型 10特殊桥梁抗震设计同《公路桥梁抗震设计细则》 11抗震措施11.1一般规定11.1.1桥梁的抗震措施不应影响桥梁的正常使用功能，对于按减、隔震设计的桥梁，抗震措施不应妨碍隔震、耗能装置发挥作用所需的位移空间。11.1.2为防止桥梁结构发生落梁破坏，应采用有效的防落梁措施。11.1.3桥梁抗震措施的使用不宜导致桥梁主要构件地震反应发生较大的改变，若抗震措施导致桥梁主要构件地震反应发生较大的改变，在进行抗震分析时，应考虑抗震措施的影响，抗震措施应根据其受到的地震力进行设计。11.1.4过渡墩及桥台处的支座垫石不宜高于10cm，且顺桥向宜与墩、台最外边缘平齐。6度区、7度区、9度区抗震措施与《公路桥梁抗震设计细则》相同 11.48度区11.4.18度区的抗震措施，除应符合7度区的规定外，尚应符合本节的规定。11.4.2应设置限位装置以控制梁墩位移，常用的限位装置如图11.4.2所示。（a）钢板连接式（b）预应力钢绞线连接式 (c)缆索连接式（d）连接板连梁装置（e）预应力钢棒连梁装置 11.4.3大跨径拱桥的主拱圈宜采用抗扭刚度较大、整体性较好的断面形式，如箱形拱、板拱等。当采用钢筋混凝土肋拱时，必须加强横向联系。11.4.4梁桥活动支座，不应采用摆柱支座。11.4.5连续梁桥宜采取使上部构造所产生的水平地震荷载能由各个墩、台共同承担的措施，以免固定支座墩受力过大。11.4.6连续曲梁的边墩和上部构造之间宜采用锚栓连接，防止边墩与梁脱离。11.4.7桥台宜采用整体性强的结构形式。11.4.8桥梁下部为钢筋混凝土结构时，其混凝土强度等级不低于C25。11.4.9基础宜置于基岩或坚硬土层上。基础底面一般采用平面形式。当基础置于基岩上时，方可采用阶梯形式。 以实例为基础，详细讲述了采用反应谱法计算结构抗震分析的全过程对《公路桥梁抗震设计细则》的详解