【精品】110kv白云-安线架空线路设计毕业论文 56页

(此文档为word格式，下载后您可任意编辑修改！)毕业设计说明书110kV白云-安线架空线路设计学生姓名:班级学号:院、系、部:电力工程学院专业:电气工程及其自动化（输配电工程）指导教师:合作指导教师： 2013年06月南京 UndergraduateDesign(Thesis)THEDESIGNOF110kVBAIYUNOVERHEADPOWERTRANSMISSIONLINEBYDUANYuan-yuSupervisedbyAssociateprofessorNILiang-isanew110kVtransmissionlinesfromtheBaiyunsubstationtoAnnlinesubstation.Accordingtotheweatherconditions,wiretype,flatprofileandothermaterials,Icarriesonthecomprehensivedesign,Thisdesigninvolvesthecontent:thecalculationofconductor,;towertypeand;definitepolepositionandsagtemplate;anti-vibrationdesignofconductors;calculationoftowermaterialinternalforce;designandverificationfoundation.Thisdesignisactualdesignprojectcomesfromthedesigninstitute, 目录摘要…………………………………………………..……….….……..…....…..IAbstract…………………………………………………..……….….……..…...I1绪论…………………………………………..………..……….….……..…...12说明书…………………………………………………..……….….………..22.1设计工程概况………………………….…………………………………….22.2导线、避雷线的应力弧垂计算….……………....……………………………22.3杆塔型式的选择…………….…………………………………………62.4绝缘子及金具的选择………….………..………………...……………72.5杆塔室内定位………………………………………………………102.6线路的防振设计…………………………………………………………132.7杆塔头部尺寸校核………………………...…………………………………142.8上字型耐张杆塔强度计算……………....………………………..…………102.9铁塔基础的稳定性设计……………………………..……………………272.10本章小结………..…..……..………………………..…………………313计算书…………………………………..………………...……….….……….323.1架空线路的应力和弧垂计算………………......……..………………………323.2杆塔的选择……......………………………...…………………………………453.3绝缘子和金具的选择………………………………………………………463.4排杆定位的计算……………………………………………………………503.5线路的防振设计…………………………..…………………………………563.6杆头尺寸校核计算………………………..….………………………………603.7上字型耐张杆强度校核………………………….......……………………673.8铁塔基础设计………………………………………..……………………....783.9本章小结……………...............………………………………………………………...83 4结论…………………………...……….……………..………...……………84谢辞………………………………….……………..……….…………………..85参考文献…………………………….………………..….………………………86附录1图纸……………………….…….…….…….…..…...……………....87A1.1导线应力弧垂曲线………………..….……….....……………………...…87A1.2避雷线应力弧垂曲线…………...………………………………………88A1.3直线杆塔金具图…………...…………………………………......……89A1.4耐张杆塔金具图……………...…………………………………….......…90A1.5弧垂模版……………….…………………………….........…………..91A1.6直线杆塔图…………....…....…………………………………………92A1.7耐张杆塔图………….....……………...………………………………93A1.8杆塔定位结果表(1)………………..……………...………………………94A1.8杆塔定位结果表(2)………………..……………...………………………95附件2外文资料翻译……………..……………..................………..........……………96A2.1输电线路设计应注意的问题（译文）……………..………....……...…………97A2.2外文资料翻译（原文）……………..……………...……………………59 1绪论电力工业是关系国计民生的重要基础产业和公用事业。电力的安全、稳定和充分供应，是国民经济全面、协调、可持续发展的重要保障。新中国成立以来，特别是改革开放以来，电力工业走过了一条不平凡的发展道路，发展速度不断加快，发展质量日益提高，服务党和国家工作大局、服务经济和社会发展、服务电力用户的能力逐步增强，取得了举世瞩目的成绩，实现了历史性的跨越。随着我国经济的快速发展，我国的电力事业也发展到了一个新的水平。电力用户对电力供应的安全性、可靠性和服务质量的要求越来越高。输电线路作为电力输送的大动脉，其安全性和稳定性尤为重要。保证电力输送的稳定对电力企业自身的供电稳定能力和服务水平也提出了更加高的要求，电力企业正面临着前所未有的机遇与挑战。本文基于拟建的白云——安线架空线路，根据平断面图、地区污秽等级等资料，进行了导线和避雷线应力弧垂计算、金具绝缘子的选取、线路导线的防振设计、杆塔型号的选择、杆塔的定位、杆塔荷载的计算、杆塔强度校验以及基础校验等。本文主要分为两大部分：一是说明书，二是计算书。以及附录包含的线路金具和绝缘子连接图、杆塔型式图、导线和避雷线应力弧垂曲线图、弧垂模版以及排干定位表。在说明书中，讲述了导线以及避雷线的应力弧垂计算的原理和公式、选择杆塔型式的要求、杆塔定位的方法和模版、金具绝缘子选择的要求、杆塔荷载计算的分析和公式选用、防振锤的安装原理和个数选择方法、基础底盘校验都做了详细的说明。计算书对线路设计的过程进行了具体介绍，详细的阐述了导线避雷线应力弧垂的计算过程、金具的选择计算、线路防振设计计算和校验具体的过程、杆塔荷载和强度计算过程等相关计算。在整个设计的过程中，参考了许多的设计方面的书。运用了常用算法、公式以及一些常用参数，参考文献也从图书馆或指导老师借阅，绘表、绘图较清晰，文本易读、理解。 2说明书2.1线路基本资料本设计是根据电力系统规划设计，拟在白云变电站新建一条110kV送电线路，向安线变电站供电，导线采用LGJ-24040。线路路径：沿线路路径情况见提供的平断面图，沿线路的地质为粘土，孔隙比0.8，液性指数0.75，地下水在表面下2.4米，地区污秽等级4级。气象条件：相当于我国典型气象区的第IX区。2.2导线、避雷线的应力、弧垂计算2.2.1导线应力、弧垂计算（1）确定所采用的计算气象条件（IX级气象区）表2.1气象区参数代表情况温度(℃)风速(ms)冰厚(mm)最高气温4000最低气温-2000最大风速-5300覆冰-51520年平均气温1000外过电压（有风）15100外过电压（无风）1500内过电压10150安装有风-10100（2）确定导线的计算参数（LGJ-24040） 表2.2导线的计算参数名称数据导线总面积A(mm2)277.75导线外径d(mm)21.66导线温度膨胀系数α(1℃)导线单位长度质量(kgkm)964.3导线瞬时破坏应力σp(Nmm2)300.16导线安全系数2.5(3)比载计算表2.3导线的各种比载名称符号公式(×10-3MPam)结果(×10-3MPa)自重比载γ1(0,0)9.8q.gA34.02冰重比载γ2(20,0)27.709b(d+b)A83.18垂直比载γ3(20,0)γ1(0,0)+γ2(5,0)117.2无冰风压比载γ4(0,10)9.8αcdv2(16A)4.87γ4(0,15)9.8αcdv2(16A)12.063γ4(0,25)9.8αcdv2(16A)36.189覆冰风压比载γ5(20,15)9.8αc(d+2b)v2(16A)37.46无冰有风综合比载γ6(0,10)[γ12(0,0)+γ42(0,25)]1234.37γ6(0,15)[γ12(0,0)+γ42(0,15)]1236.094γ6(0,30)[γ12(0,0)+γ42(0,10)]1249.67覆冰有风综合比载γ7(20,15)[γ32(10,0)+γ52(10,10)]12120.52上表中c为风载体型系数：线径<17mm取1.2；线径≥17mm取1.1；覆冰(不论线径大小)取1.2。α为风速不均匀系数。表2.4风速不均匀系数设计风速(ms)20以下20~3030~3535及以上α1.00.850.750.7 (4)确定应力值使用应力、(2.1)平均运行应力σcp(2.2)(5)判断临界档距将最低气温，年平均气温，最大比载三种控制气象条件，按比载与应力的比值()按从大到小，如D、C、B、A表示并将算得的临界档距Lk按D、C、B两种条件与其他控制条件组合顺序排成表，表格如下：表2.5导线的各种控制条件项目最低温年平均气温覆冰许用应力120.0675.04120.06比载气温℃-2010-5编号CBA计算各种临界档距计算公式：（2.3）由计算公式可以求出各临界档距如下：LAB=93.639LAC=83.754mLBC=虚数本设计判断出气象控制条件为：当L≤93.639m时，由最低温控制； 当L≥93.639时，由年平均气温控制。83.754虚数93.639CBA图2.1临界档距判断图2.2.2避雷线的应力、弧垂曲线(1)根据导线的型号确定避雷线的型号，按下表选取：表2.6导线避雷线配合导线型号LGJ-35~LGJ-70LGJ-95~LGJ-185LGJ-240~LGJ-300LGJ-300向上避雷线型号GJ-25GJ-35GJ-50GJ-70(2)确定避雷线的计算参数：表2.7避雷线的计算参数名称数据避雷线的计算外径d(mm)9.0避雷线的面积A(mm2)49.48避雷线的温度膨胀系数α(1℃)避雷线的瞬时破坏应力σp(Nmm2)14329.02避雷线的弹性系数E(Nmm2)181400避雷线的安全系数3.5(3)避雷线的各种比载计算： 表2.8避雷线的各种参数名称符号公式(×10-3MPam)结果(×10-3MPa)自重比载γ1(0,0)9.8q.gA81.58冰重比载γ2(20,0)27.728b(d+b)A325.03垂直比载γ3(20,0)γ1(0,0)+γ2(5,0)406.61无冰风压比载γ4(0,10)9.8αcdv2(16A)13.64γ4(0,30)9.8αcdv2(16A)92.08覆冰风压比载γ5(20,15)9.8αc(d+2b)v2(16A)167.12无冰有风综合比载γ6(0,30)[γ12(0,0)+γ42(0,30)]12123.02γ6(0,10)[γ12(0,0)+γ42(0,10)]1287.27覆冰有风综合比载γ7(20,15)[γ32(20,0)+γ52(20,15)]12439.61(4)根据防雷要求，避雷线在15℃，无风，无冰时的应力为(2.4)式中s、——串数；T——悬式绝缘子一小时机电荷载N；K1——运行条件下的机械强度安全系数K1=2.0。②按导线的断线条件计算(2.8)式中——导线的断线张力N；——断线条件下的机械强度安全系数。2.4.2金具的选择(1)线路金具选择如下表:表2.10导线双联悬式绝缘子配合 件号金具名称型号单位数量每个质量（kg）小计质量(kg)总质量(kg)主要尺寸H(mm)1U型螺栓UJ-1880副20.851.7145.1452Q型球头挂环Q-7个20.300.6503耐污型绝缘子XWP3-70片187.5135.0160×94W型碗头挂板W-7A个20.821.6705悬垂线夹CGU-4副23.061096铝扁带1×10m60.030.2-(2)耐张绝缘子串组装绝缘子表:表2.11导线耐张绝缘子配合件号名称型号单位数量每个质量kg小计质量kg总质量kg主要尺寸H(mm)1U型挂环U-10副30.541.6132.0852PH型挂环PH-10个10.610.61003L型联板L-1040块24.438.9854Z型挂板Z-7副20.641.3705QP型球头挂环QP-7个20.270.5806耐污型悬式绝缘子XWP2-70片205.50110.0146×107WS型碗头挂板WS-7个20.971.9708螺栓型耐张线夹NLD-4副17.107.1709铝扁带1×10m30.030.185(3)避雷线组装材料表:表2.12避雷线的金具配合 金具名称型号每组数量每个质量kg共计质量kg总质量kg主要尺寸H(mm)悬垂金具U型螺丝U-188010.80.83.180(L)挂环ZH-710.50.595悬垂线夹XGU-211.81.882耐张金具耐张线夹NX-211.761.762.7140(L)U型挂环U-710.440.4460挂环ZH-710.50.5952.5室内定位2.5.1杆塔定位的原则:(1)应尽量少占耕地和好地，减少土石方量。(2)杆塔应尽可能避免洼地和池塘、水库、冲沟发育地段、断层等水文、地质条件不良的处所，对如带拉线的铁塔还应考虑打拉线的条件。(3)应具有较好多施工条件。2.5.2杆塔排杆定位所谓室内排杆定位是指在已提供好的平断面图上进行杆塔的合理安置。常见步骤如下：(1)判断到现代最大弧垂出现的气象条件：导线的最大弧垂只有出现在最高气温或者最大比载两种气象条件下，通常用临界温度法或者临界比载法来判断最大弧垂出现的气象条件。通过计算知道最大弧垂出现在最高气温气象条件下，具体计算详见计算书。(2)最大弧垂与杆塔定位的关系：杆塔定位的主要要求是导线的任意点在任何情况下保证对地的安全距离（限距）。最大允许弧垂计算公式为：(2.9)式中——杆塔的呼称高度m； ——悬垂绝缘子串长度m；——导线对地安全距离m，由线路电压和所经地区决定；——限距裕度m，其取值见下表表2.13导线对地的限距裕度档距<200200~350350~600>600δ0.50.5~0.70.7~0.91.0(3)杆塔的标准定位高度的确定直线杆：(2.10)耐张杆：(2.11)式中——杆塔的呼称高度；——悬垂绝缘子串长度；——导线对地安全距离；——裕留度；——杆塔施工基面；(4)最大弧垂模板的制作根据允许的最大弧垂，估算代表档距，现取0.9倍的代表档距作为定位档距。根据假定的查出其所对应的最大弧垂相对应的，最大弧垂模板值由求得，采用与平断面图相同的比例，根据，制成模板，通过计算求出。2.5.3用最大弧垂模板排定杆塔位置的方法根据公式，求出实际代表档距，与估计的代表档距不相等时，由求出。如果与的误差在，就满足要求。如果与 不在误差范围之内，再按模板从新定位，直到与在误差范围之内。(1)定位结果第一耐张段：共1档：第二耐张段：共3档：，，第三耐张段：共3档：，，第四耐张段：共3档：，，第五耐张段：共1档：第六耐张段：共3档：，，第七耐张段：共2档：，第八耐张段：共4档：，，，第九耐张段：共3档：，，第十耐张段：共1档： 第十一耐张段：共2档：，2.6线路的防振设计本设计采用我国最广泛的防振装置--防振锤。由于防振锤是目前送电线路上最广泛采用的一种积极的防振措施，其可将振动的振幅降低到没有危险的范围内，对于减落或消除线路振动危险效果很显著。防振锤的计算主要解决两个问题：一是确定其型号和个数；二是计算防振锤的安装距离。2.6.1根据导线和避雷线的型号、直径选用防振锤导线LGJ-24030；FD-4避雷线GJ-50；FG-502.6.2确定防振锤的数量根据下表，由导线的直径是21.66，结合定位知表2.14防振锤个数选择表防振锤型号导线直径mm防振锤安装数量表当需要安装下列防振锤个数时的相应档距m1个2个3个FG-50，FG-70，FD-2D<12<300300~600600~900FD-3，FD-412≤D≤22≤350350~700700~1000FD-6，FD-5D<22~27.1≤450450~800800~1200耐张杆避雷线和直线杆避雷线均选用两个防震锤以外其余档距导线和避雷线选用一个防震锤。2.6.3防振锤的安装距离S0的确定(1)S0的起止点的规定 ①对悬垂线夹，S0指线夹中心到防振锤的中心距离。②对轻型耐张线夹，S0指由线夹中心到防振锤中心的距离。③对重型耐张线夹，S0指线夹出口处到防振锤中心的距离。(2)电线振动的最大半波长及最小半波长计算公式：(2.12)(2.13)表2.15振动风速表L（m）导线悬挂点的高度m引起振动的风速范围（ms）150~250120.5~4.0300~450250.5~5.0500~700400.5~6.0700~100700.5~8.0(3)导线、避雷线防振锤安装距离(2.14)2.7杆塔头部尺寸校核2.7.1绝缘子强度校核(1)两个重要参数的计算确定水平档距(2.15) 垂直档距(2.16)式中——分别为相邻两档的档距；——分别为计算悬挂点与相邻悬挂点的高差；——代表档距所对应的应力；——导线的比载。(2)绝缘子（选用XWP3-70）的正常情况安全系数校验由公式计算K的大小，如果K>2，则满足要求。式中P——绝缘子一小时的机电荷载N；——绝缘子串中最靠近横担的一片绝缘子所受到的最大使用荷载N。(2.17)式中——导线覆冰时的综合荷载；——绝缘子覆冰时的综合荷载N。(2.18)(3)事故情况下绝缘子的安全系数由公式，计算K的大小，如果K〉1.3，则满足要求(2.19)(2.20)(2.21)满足要求。本设计选取档距相差较小，进行绝缘子强度的校核均满足条件，并且选取的情况安全预度比较大，则整条线路均可保证安全。 2.7.2绝缘子串的串数选择(1)悬垂绝缘子串的串数是根据最大荷载和断线情况下来选择的①按导线最大综合荷载计算(2.22)式中——导线覆冰时的综合比载N；——绝缘子串覆冰时的综合比载N；——绝缘子一小时机电荷载N。(2.23)②按导线断线条件计算(2.24)式中——悬式绝缘子在断线情况下的机械强度的安全系数；——导线断线张力N；——绝缘子一小时机电荷载N。(2.25)经校核悬垂串数为1串，考虑安全等情况选择2串。(1)对于耐张绝缘子串 (2.26)式中——悬式绝缘子在运行情况下的机械强度的安全系数；——导线的最大使用张力N；——绝缘子一小时机电荷载N。(2.27)经校核耐张串的穿数为1串。考虑重覆冰等安全原因选择2串。2.7.3直线杆塔头尺寸的校核(1)直线杆悬垂绝缘子串的风偏角计算及校验①计算风偏角悬垂绝缘子串在横线路方向的风偏角(2.28)(2.29)式中——悬垂绝缘子的重量N；——悬垂绝缘子的风荷载，——校验条件下的垂直荷载；——校验条件下的水平档距；——绝缘子串的受风面积，单盘每片取0.02m2金属零件对单导线每片取0.03m2。 表2.16悬垂绝缘子的风偏角情况ψ(°)运行电压29.4334.0240.16内过电压12.0634.0217.82外过电压4.8734.027.4(2)导线间水平距离的校验根据我国长期的试验和参考国外公式，提出了档距小于1000m时公式为：(2.30)式中——导线间水平相间距离m；——悬垂绝缘子串的长度m；——额定电压kV；——导线的最大弧垂m。本设计选用的典型杆塔相间距离为7m，经过校验满足条件(3)避雷线保护计算避雷线应十分重视其防雷保护①避雷线与导线在档距中央的距离配合应按下式校验（气象条件为无风+15℃）(2.31)(2.32)式中：——档距m；——悬挂点之间的距离；——导线在外过电压无风下的弧垂m；——避雷线在外过电压无风下的弧垂m。②避雷线对边导线的保护角的校验通常情况下为20º~30º，110kV线路，一般采用20º左右。 (2.33)式中——导线与避雷线之间的水平距离m；——导线与避雷线之间的垂直距离m。③避雷线的最大使用应力避雷线的最大使用应力不应超过瞬时破坏应力的70%(2.34)(3.35)2.7.4非直线杆塔的跳线风偏角ε(2.36)表2.17非直线杆塔的跳线风偏角情况运行电压29.4334.0245.4内过电压12.06234.0221.69外过电压4.8734.029.05带电作业4.8734.029.052.7.5做间隙圆对风偏角进行校验具体校核详见计算书，通过校验，对正常运行、内过电压、外国电压均满足下表各种条件下最小间隙： 表2.18各种条件下的最小间隙计算条件各种电压(kV)3560110接地110不接地154220330500运行电压0.10.20.250.40.550.551.01.15内过电压0.250.50.70.81.101.452.02.5外过电压0.450.651.01.902.63.7直线塔风偏角和间隙圆图见下图：图2.2直线塔风偏角和间隙圆图2.8上字型耐张杆强度计算2.8.1承力杆塔运行情况的荷载计算条件(1)最大风无冰,相应气温,未断线(2)覆冰，相应气温，未断线 (3)最低气温，无风无冰，未断线.(用于终端杆塔和转角杆)(4)断上避雷线⑸断上导线⑹安装情况①安装避雷线②安装上导线③安装左下导线④安装右下导线2.8.2承力杆塔断线情况的荷载计算条件：（1）在同档内断两根导线，无风无冰.（2）断一根导线，风无冰，在断线情况下,所有导线张力取导线最大使用张力的70%。（3）杆塔安装情况的荷载计算条件：一侧装一根导线，另一根未装好，其它任何线都未装；各类荷载的组合系数.运行情况:1.0断线情况(包括耐张杆及220kv以上直线杆):0.9110kv及以上直线杆:0.75安装情况:0.92.8.3荷载的计算:（1）转角耐张杆塔,正常情况Ⅰ(最大风无冰无断线)垂直荷载水平荷载纵向荷载不考虑. （1）转角耐张杆塔,正常情况Ⅱ:（最大覆冰）垂直荷载水平荷载纵向荷载不考虑.（3）转角耐张杆塔,正常情况Ⅲ:（最低温无冰无风）垂直荷载水平荷载纵向荷载不考虑.（4）转角耐张杆塔断上导线垂直荷载正常相断线相水平荷载正常相断线相纵向荷载（5）转角耐张杆塔断避雷线垂直荷载正常相 断线相水平荷载正常相断线相纵向荷载(6)安装情况Ⅰ垂直荷载水平荷载已装避雷线正装避雷线纵向荷载已装避雷线正装避雷线(7)安装情况Ⅱ垂直荷载已装避雷线正装避雷线水平荷载已装避雷线正装避雷线纵向荷载已装避雷线正装避雷线(8)安装情况Ⅲ 垂直荷载已装导线正装导线已装避雷线水平荷载已装导线正装导线已装避雷线正装避雷线纵向荷载(9)安装情况Ⅳ垂直荷载已装导线未装导线水平荷载已装导线已装避雷线纵向荷载 图2.3各种情况下的杆塔荷载。2.8.4塔身风荷载计算主材内力一般受大风情况及断线张力控制：当时耐张杆塔风压为： 当时耐张杆塔风压为：2.8.5铁塔自重因为资料原因，本铁塔的自重默认为。2.8.6铁塔内力计算(1)铁塔主材内力计算：利用节点法对点求力矩：(2.37)式中——截面以上所有垂直荷载之和；——截面以上所有外力力矩之和；——力作用点到截面点之间距离。(2)铁塔斜材内力计算：利用节点法对点求力矩：(2.38)式中——截面以上所有外力力矩之和；——力作用点到截面点之间距离。 2.9铁塔基础的稳定性设计2.9.1基础的选择原则应根据基础的受力，杆塔的形式，沿线的地形，工程地质、水文以及施工运输等条件综合确定，设计基础时应该符合安全、经济、方便的原则。2.9.2计算基础受力铁塔的每个塔腿基础承受着铁塔上部传下来的压力、上拔力、下压力、水平力和扭力。(1)运行情况下的上拔力T、下压力N计算:下压力(2.39)上拔力(2.40)式中——所有外力对塔腿y-y面的力矩之和；——铁塔所有垂直力之和；——塔身正面宽度。(2)断线情况下的上拔力T、下压力N计算:(2.41)(2.42)式中——所有外力对塔腿y-y面的力矩之和；——铁塔所有垂直力之和；——塔身正面宽度。 2.9.3确定计算参数(1)确定和表2.19上拔和倾覆基础稳定设计安全系数杆塔类型上拔稳定倾覆稳定直线型1.61.21.5悬垂转角、耐张型2.01.31.8转角型、终端型、大跨越2.51.52.2(2)土壤，土质为粘土。表2.20粘性土的分类粘土>7亚粘土10<17轻亚粘土3<10表2.21粘性土状态的划分坚硬0硬塑0<0.25可塑0.25<0.75软塑0.75<1流塑>1表2.22各种土质的上拔角和计算容重参数粘土、亚粘土、轻亚粘土粗砂、中砂细纱粉砂坚硬、硬塑可塑软塑（kN）171615171615α(度)262010282622 (1)确定临界深度：表2.23临界深度土名及状态圆形底板方形底板沙类土2.5D3.0B粘性土（坚硬的、硬塑的）2.0D2.5B粘性土（可塑的）1.5D2.0B粘性土（软塑、流塑1.2D1.5B由上表可知。(4)确定地基的基本容许承载应力表2.24基本容许承载应力表塑性指标液性指标00.51.000.250.500.751.001.20孔隙比0.5350310280450410370(340)0.6300260230380340310280(250)0.7250210190310280250230200160本设计结合已知条件[R]=170kNm²。(5)确定基础宽度和埋深的承载应力修正系数和表2.25基础宽度和埋深的承载应力修正系数土的类别老粘性土和一般粘性土粘土、亚粘土0.31.5轻亚粘土0.52.0按上表，因上为粘土，则=0.3，=1.5。 2.9.4基础强度稳定设计(1)设计条件沿线地质为粘土，孔隙比，液性指标，地下水在表面下2.4米。(2)基础受力铁塔的每个塔腿基础，承受着铁塔传来的压力、上拔力、水平力和扭力。(3)基础基本尺寸，，，，，(4)基础强度设计不考虑粘土与基础之间的摩擦，采用“土重法”进行计算。①上拔稳定计算上拔土锥体的体积深度内基础体积当时，(2.43)当时，(2.44)式中——计算上拔角；——根开m.。基础上拔稳定按下式计算满足公式(2.45)式中——上拔力；——基础自重；——土的计算容量；、——土抗力和基础自重相关的上拔设计安全系数。②下压稳定计算地基容许承载应力R计算： (2.46)求双向偏心受压基础地面的压应力：(2.47)(2.48)(2.49)式中——下压力；——基础混凝土自重；——底板正上方土重力。2.9.5地基的容许承载应力核算当基础受轴心压力时:(2.50)基础满足要求2.10本章小节本章节主要对设计内容及方法进行具体的说明并列出各项设计结果。本章根据设计的基本条件和相关条件，翻阅了相关书籍，依次进行了设计。主要分为导地线的应力弧垂计算并制作曲线图，杆塔荷载和内力计算，线路室内定位，基础校验和相关金具、绝缘子的选配和校验。本章只是对设计过程进行理论的阐述和说明，具体的计算过程见计算书。 3计算书3.1架空线路的应力和弧垂计算3.1.1导线的应力弧垂计算书(1)确定导线各气象条件的比载①自重比载计算由得②冰重比载计算由得③垂直总比载计算由得④无冰风压比载计算最大风内过电压 外过电压(有风)安装(有风)⑤覆冰时的风压比载⑥无冰时综合比载计算最大风内过电压外过电压(有风)安装(风)⑦覆冰综合比载计算(2)许用应力、年均应力的确定由 (3)可能有控制气象条件表3.1控制气象条件排序项目最低温年平均覆冰有风许用应力120.0675.04120.06比载34.0234.02123.04气温℃-2010-50.2840.4531.025编号CBA(1)临界档距计算(5)导线应力和弧垂计算：状态方程式： 令则弧垂计算公式：⑴最高温时（）表3.2最高温时导线应力弧垂档距（m）AB（）f(m)50-30.3219162.43737.020.28793.639-26.24132135.45943.3450.86015019.40982461.92937.0252.52320077.611146598.98435.9344.734250152.442229060.91334.9617.602300243.902329847.71434.42511.118350351.99448959.38934.10015.276400476.709586395.93633.88920.077450618.056742157.35733.74425.520500776.032916243.65033.64031.603550950.6381108654.81733.56338.3276001141.8721319390.85633.50445.6936501349.7361548451.76933.45953.698 ⑵最低气温时（）表3.3最低温时导线应力弧垂档距（m）AB（）50-116.50526932.500117.17293.639-112.42532135.459114.861150-66.77582461.92979.743200-8.573146598.98455.74625066.258229060.91345.311300157.718329847.71440.766350265.807448959.38938.416400390.525586395.93637.034450531.872742157.35736.147500689.848916243.65035.540550864.4541108654.81735.1066001055.6881319390.85634.7846501263.5521548451.76934.538⑶年均气温（）表3.4年均温时导线应力弧垂档距（m）AB（）50-73.4139162.43775.04093.639-69.33332135.45975.040150-23.68382461.92953.09120034.519146598.98443.381250109.350229060.91339.260300200.810329847.71437.225350308.900448959.38936.075400433.617586395.93635.361450574.964742157.35734.885500732.940916243.65034.552550907.5461108654.81734.3096001098.7801319390.85634.1266501306.6641548451.76933.986 ⑷事故条件时（）表3.5事故条件时导线应力档距（m）AB（）50-102.1419162.437103.00493.639-97.69032135.459101.199150-52.41182461.92969.4892005.791146598.98450.86725080.622229060.91343.039300172.082329847.71439.385350280.171448959.38937.588400404.889586395.93636.451450546.236742157.35735.711500704.212916243.65035.202550878.8181108654.81734.8346001070.0521319390.85634.5616501277.9161548451.76934.351⑸大气过电压（有风）（）表3.6大气过电压（有风）时导线应力档距（m）AB（）50-66.2319351.93468.23993.639-62.15132800.08369.034150-16.50184167.40450.07220041.701149630.94142.225250116.532233798.34538.797300207.992336669.61737.065350316.081458244.75636.073400440.799598523.76335.451450582.146757506.63735.034500740.122935193.37934.741550914.7281131583.98934.5266001105.9621346678.46634.3656501313.8261580476.81134.240 ⑹大气过电压（无风）（）表3.7大气过电压（无风）时导线应力弧垂档距（m）AB（）f(m)50-66.2319162.43768.2010.15693.639-62.15132135.45968.9170.541150-16.50182461.92949.7791.92220041.701146598.98441.8804.062250116.532229060.91338.2256.913300207.992329847.71436.71410.424350316.081448959.38935.72314.583400440.799586395.93635.10219.384450582.146742157.35734.68724.826500740.122916243.6534.39530.908550914.7281108654.81734.18137.6346001105.9621319390.85634.02045.0006501313.8261548451.76933.89653.006⑺操作过电压（）表3.8操作过电压导线应力档距（m）AB（）50-73.41310313.6575.23593.639-69.33336173.11575.646150-23.68392822.85054.70320034.519165018.40045.431250109.350257841.24941.357300200.810371291.40039.322350308.900505368.84838.160400433.617660073.59737.434450574.964835405.64636.949500732.940103136499536.609550907.5461247951.64436.3616001098.781485165.59836.174650130.6441743006.84236.030 ⑻安装气象条件（）表3.9安装气象条件时导线应力弧垂档距（m）AB（）50-120.1419351.934103.02293.639-98.06132800.083101.260150-52.41184167.40469.7242005.791149630.94151.22825080.622233798.34543.416300172.082336669.61739.856350280.171458244.75637.953400404.889598523.76336.811450546.236757506.63736.068500704.212935193.37935.555550878.8181131583.98935.1866001070.0521346678.44634.9116501277.9161580476.81134.700⑼覆冰无风气象条件（）表3.10覆冰无风气象条件时导线应力弧垂档距（m）AB（）f(m)50-94.959108742.067104.8500.34993.639-90.879381391.586118.1851.085150-45.229978678.600116.8752.82020012.9731739873.067116.1025.04725087.8042718551.667115.6077.920300179.2643914714.400115.28511.437350287.3535328361.267115.06915.596400412.0716959492.267114.91820.397450553.4188808107.400114.81025.839500711.39410874206.670114.73031.923550885.10013157790.070114.66938.6316001077.23415658857.600114.62246.0216501285.09818377409.270114.58554.018 ⑽覆冰有风气象条件（强度）（）表3.11覆冰有风（强度）气象条件时导线应力档距（m）AB（）50-94.959119849.163105.68893.639-90.879420347.559120.047150-45.2291078642.464120.06020012.9731917586..603120.06025087.8042996229.067120.060300179.2644314569.856120.060350287.3535872608.971120.060400412.0717670346.411120.060450553.4189707782.176120.060500711.39411984916.270120.060550886.0001450.1748.680120.0606001077.23417258279.420120.0606501285.09820254508.490120.060⑾覆冰有风气象条件（校验）（）表3.12覆冰有风（校验）气象条件时导线应力档距（m）AB（）50-94.959114990.141105.32593.639-90.879403305.487119.243150-45.2291034911.226118.69120012.9731839842.251118.36025087.8042874753.517118.146300179.2644139645.064118.007350287.3535634516.893117.912400412.0717359369.003117.846450553.4189314201.394117.799500711.39411499014.070117.764550886.00013913807.020117.7376001077.23416558580.260117.7166501285.09819433333.770117.700 ⑿最大风气象条件（强度）（）表3.13最大风（强度）气象条件时导线应力档距（m）AB（）50-94.95919531.27097.02393.639-9087968502.15098.000150-45.229175781.50975.83120012.973312500.46163.80025087.804488281.97057.891300179.264703126.03754.808350287.353957032.66153.025400412.0711250001.84351.905450553.4181582033.58251.154500711.3941953127.87950.627550886.0002363284.73450.2426001077.2432812504.14649.9526501285.0983300786.11649.727⒀最大风气象条件（校验）（）表3.14最大风（校验）气象条件时导线应力档距（m）AB（）50-94.95916017.00796.67393.639-90.87956176.51496.866150-45.229144153.02972.58820012.973256272.05159.47525087.804400425.07953.276300179.264576612.11450.136350287.353784833.15548.352400412.0711025088.20347.242450553.4181297377.25746.504500711.3941601700.31745.987550886.0001938057.38345.6116001077.2432306448.45645.3286501285.0982706873.53545.110 3.1.2避雷线应力和弧垂计算避雷线选：GJ-50型号(1)地线相关参数弹性系数截面积线性膨胀系数外径(2)避雷线比载计算①自重比载：②冰重比载：③垂直总比载：④无冰风压比载最大风： 外过电压、安装有风：⑤覆冰风压比载：⑥无冰综合比载：最大风外过电压，安装有风⑦覆冰综合比载：(3)+15℃无风无冰应力和弧垂计由s=1m,——绝缘子片数； ——泄露比距；Kx——泄露比距的有效系数，取1.0；L——几何泄露距离。所以取9片绝缘子。3.3.3按绝缘子串的污闪电压选择绝缘子的片数(1)当绝缘子串缺乏合适的操作冲击闪络电压数据时，可用工频湿闪电压数据作选择依据，此时绝缘子串的工频50%湿闪络电压峰值Ussm应满足下式要求：（kV）式中K——考虑了工频与操作冲击电压差别等因素而引入的湿闪络电压综合校正系数，取1.1K0——操作过电压倍数取4.0U——线路的最高运行相电压有效值kV3.3.4按雷过电压选绝缘子片数(1)对装有避雷线的杆塔，当全高超过40m后，每增高10m应增加一片绝缘子。当全高超过100m后，绝缘子数量应结合运行经验，通过雷击过电压的计算确定。(2)对无避雷线线路的大跨越，应比规程规定多一片绝缘子。3.3.5选择结果 综上所述,经校验确定，绝缘子在直线杆上用9片，耐张杆上用10片。3.3.6金具的选择按性能、用途选择悬垂线夹、耐张线夹、联结金具、接续金具、保护金具和拉线金具等六大类金具。3.3.7导线用单联悬垂绝缘子串用金具表3.17导线双联悬垂绝缘子串用金具件号金具名称型号单位数量每个质量（kg）小计质量(kg)总质量(kg)主要尺寸H(mm)1U型螺栓UJ-1880副20.851.7145.1452Q型球头挂环Q-7个20.300.6503耐污型绝缘子XWP3-70片187.5135.0160×94W型碗头挂板W-7A个20.821.6705悬垂线夹CGU-4副23.061096铝扁带1×10m60.030.2-金具连接图见附录。3.3.8耐张绝缘子串组装材料表表3.18导线耐张绝缘子串金具件号名称型号单位数量每个质量kg小计质量kg总质量kg主要尺寸H(mm)1U型挂环U-10副30.541.6132.0852PH型挂环PH-10个10.610.61003L型联板L-1040块24.438.985 4Z型挂板Z-7副20.641.3705QP型球头挂环QP-7个20.270.5806耐污型悬式绝缘子XWP2-70片205.50110.0146×107WS型碗头挂板WS-7个20.971.9708螺栓型耐张线夹NLD-4副17.107.1709铝扁带1×10m30.030.185金具连接图见附录。3.3.9避雷线组装材料表表3.19避雷线耐张、悬垂绝缘子串金具金具名称型号每组数量每个质量kg共计质量kg总质量kg主要尺寸H(mm)悬垂金具U型螺丝U-188010.80.83.180(L)挂环ZH-710.50.595悬垂线夹XGU-211.81.882耐张金具耐张线夹NX-211.761.762.7140(L)U型挂环U-710.440.4460挂环ZH-710.50.5953.4排杆定位计算3.4.1杆塔的定位原则(1)杆塔位的选择原则①应尽量少占耕地和良田。②杆（塔）位应尽可能避开洼地、泥塘、水库、冲沟发育地段、断层等水文、地质条件不良的处所，对于带拉线的杆塔还应考虑打拉线处的条件。③杆(塔)位应处于具有较好的施工(组杆、立塔)条件的地方④ 在使用拉线杆塔时，应特别注意拉线位置，在山区应考虑使拉线长度一般不超过40~50m，在平地及丘陵应避免拉线打在公路、河流及泥塘等地带(2)档距的配置①最大限度地利用杆塔强度，并严格控制杆塔使用条件。②相邻杆塔之间的档距大小不要相差过于悬殊，以免过大地增加纵向不平衡张力。③当不同的杆（塔）型或不同的导线排列方式相邻时，档距的大小应考虑到档中导线的接近情况，如换位杆（塔）间由于导线的交叉要适当减小档距。④当杆塔的摇摆角不足时，应首先考虑在不增高杆塔高度的情况下调整塔位和档距来解决。⑤尽量避免出现孤立档、避免出现特大和过小的档距。(3)杆塔的选用①尽可能使用最经济，而且运行、施工单位又比较满意的塔型和高度，尽量简化杆塔型号。②耐张杆塔尽可能用较低的杆塔，在山区使用时，必须验算边导线跳线对地距离是否满足要求。③除交叉跨越外，一般地区应尽可能不使用悬挂点过高的杆塔。3.4.2杆塔定位高度杆塔的高度主要是根据导线对地面的允许距离决定的最大弧垂曲线模版。直线杆塔：HD=H－λ－[（原文）Electricitydistributionisthefinalstageinthedeliveryofelectricitytoendusers.Adistributionsystem"snetworkcarrieselectricityfromthetransmissionsystemanddeliversittoconsumers.Typically,thenetworkwouldincludemedium-voltage(1kVto72.5kV)[1]powerlines,substationsandpole-mountedtransformers,low-voltage(lessthan1 kV)distributionwiringandsometimesmeters.HistoryIntheearlydaysofelectricitydistribution,directcurrent(DC)generatorswereconnectedtoloadsatthesamevoltage.Thegeneration,transmissionandloadsinefficientmotor-generatorsets.LowDCvoltages(around100volts)wereusedsincethatwasapracticalvoltageforincandescent lamps,whichweretheprimaryelectricalload.Lowvoltagealsorequiredlessinsulationforsafedistributionwithinbuildings.Thelossinacableisproportionaltothesquareofthecurrent,andtheresistanceofthecable.Avoltagewouldreducethecoppersizetotransmitagivenquantityofpower,butnoefficientmethodexistedtochangethevoltageofDCpowercircuits.TokeeplossestoaneconomicallypracticalleveltheEdisonDCsystemneededthickcablesandlocalgenerators.EarlyDCgeneratingplantsneededtobewithinabout1.5miles(2.4 km)ofthefarthestcustomertoavoidexcessivelylargeandexpensiveconductors.IntroductionofalternatingcurrentThecompetitionbetweenthedirectcurrent(DC)andalternatingcurrent(AC)(intheU.S.backedbyThomasEdisonandGeorgeWestinghouserespectively)wasknownastheWarofCurrents.Attheconclusionoftheircampaigning,ACbecamethedominantformoftransmissionofpower.Powertransformers,installedatpowerstations,couldbeusedtoraisethevoltagefromthegenerators,andtransformersatlocalsubstationscouldreducevoltagetosupplyloads.Increasingthevoltagereducedthecurrentinthetransmissionanddistributionlinesandlosses.Thismadeitmoreeconomicaltodistributepoweroverlongdistances.Generators(suchasandEuropeanpowerdistributionsystemsalsodifferinthatNorthAmericansystemstendtotransformerslocatedclosetocustomers"premises.Forexample,intheUSapole-mountedtransformerinasuburbansettingmaysupply7-11theUKatypicalurbanorsuburbanlow-voltagesubstationwouldnormallyberatedbetween315 kVAand1 MVAandsupplyawholeneighbourhood.ThisisbecausetheEurope(415 Vvs230 V)maybecarriedoveragreaterdistancewithacceptablepowerloss.AnadvantageoftheNorthAmericansetupisthatfailureormaintenanceonasingletransformerwillonlyaffectafewcustomers.AdvantagesoftheUKsetuparethatthetransformersmaybefewer,largerandmoreefficient,andduetodiversitythereneedbelesssparecapacityinthetransformers,reducingpowerwaste.InNorthAmericancityareaswithmanycustomersperunitarea,networkdistributionmaybeused,withmultipletransformersandlow-voltagebusesinterconnectedoverseveralcityblocks.Ruralelectrificationsystems,incontrasttourbansystems,tendtouselines(seeRuralElectrificationAdministration).7.2,12.47,25,and34.5 kVdistributioniscommonintheUnitedStates;11 kVand33 kVarecommonintheUK,NewZealandandAustralia;11 kVand22 kVarecommoninSouthAfrica.Othervoltagesareoccasionallyused.InNewZealand,Australia,Saskatchewan,Canada,andSouthAfrica,singlewireearthreturnsystems(SWER)areusedtoelectrifyremoteruralareas. WhilepowerelectronicsnowallowforconversionbetweenDCvoltagelevels,ACispreferredindistributionduetotheeconomy,efficiencyandreliabilityoftransformers.High-voltageDCisusedfortransmissionoflargeblocksofpoweroverlongdistances,orforinterconnectingadjacentACnetworks,butnotfordistributiontocustomers.Electricpowerisnormallygeneratedat11-25kVinapowerstation.Totransmitoverlongdistances,itisthenstepped-upto400kV,220kVor132kVasnecessary.Poweriscarriedthroughatransmissionnetworkofintopowerpoolcalledthegrid.Thegridisconnectedtoloadcentres(cities)throughasub-transmissionnetworkofnormally33kV(orsometimes66kV)lines.Theselinesterminateintoa33kV(or66kV)substation,wherethevoltageisstepped-downto11kVforpowerdistributiontoloadpointsthroughadistributionnetworkoflinesat11kVandlower.ModerndistributionsystemsThemoderndistributionsystembeginsastheprimarycircuitleavesthesub-stationandendsasthesecondaryserviceentersthecustomer"smetersocketbywayofaservicedrop.Distributioncircuitsservemanycustomers.Thevoltageusedisappropriatefortheshorterdistanceandvariesfrom2,300toabout35,000voltsdependingonutilitystandardpractice,distance,andloadtobeserved.Distributioncircuitsarefedfromatransformerlocatedinanelectricalsubstation,wherethevoltageisreducedfromthe.Conductorsfordistributionmaybecarriedonoverheadpolelines,orindensely-populatedareaswheretheyareburiedunderground.Urbanandsuburbandistributionisdonewiththree-phasesystemstoservebothresidential,commercial,andindustrialloads.Distributioninruralareasmaybeonlysingle-phaseifitisnoteconomicaltoinstallthree-phasepowerforrelativelyfewandsmallcustomers.Onlylargeconsumersarefeddirectlyfromdistributionvoltages;mostutilitycustomersareconnectedtoatransformer,whichreducesthedistributionvoltagetotherelativelylowvoltageusedbylightingandinteriorwiringsystems.Thetransformermaybepole-mountedorsetonthegroundinaprotectiveenclosure.Inruralareasapole-mounttransformermayserveonlyonecustomer,butinmorebuilt-upareasmultiplecustomersmaybeconnected.Inverydensecityareas,asecondarynetworkmaybeformedwithmanytransformersfeedingintoacommonbusattheutilizationvoltage.Eachcustomerandameterforbilling.(Someverysmallloads,suchasyardlights,maybetoosmalltometerandsoarechargedonlyamonthlyrate.) Agroundconnectiontolocalearthisnormallyprovidedforthecustomer"ssystemaswellasfortheequipmentownedbytheutility.Thepurposeofconnectingthecustomer"ssystemtogroundistolimitthevoltagethatmaydevelopifthelower-voltageconductors,orifafailureoccurswithinadistributiontransformer.Ifallconductiveobjectsarebondedtothesameearthgroundingsystem,theriskofelectricshockisminimized.However,multipleconnectionsbetweentheutilitygroundandcustomergroundcanleadtostrayvoltageproblems;customerpiping,swimmingpoolsorotherequipmentmaydevelopobjectionablevoltages.Theseproblemsmaybedifficulttoresolvesincetheyoftenoriginatefromplacesotherthanthecustomer"spremises.InternationaldifferencesInmanyareas,"delta"threephaseserviceiscommon.DeltaserviceNorthAmericaandLatinAmerica,threephaseserviceisoftenaY(wye)inwhichtheneutralisdirectlyconnectedtothecenterofthegeneratorrotor.Theneutralprovidesalow-resistancemetallicreturntothedistributiontransformer.Wyeserviceisrecognizablewhenalinetheworldusesingle-phase220Vor230Vresidentialandlightindustrialservice.Inthissystem,thenetworksuppliesafewsubstationsperarea,andthe230Vpowerfromeachsubstationisdirectlydistributed.Alive(isusedwheremotorloadsaresmall.NorthAmericaIntheU.S.andpartsofCanadaandothercountries,splitphaseserviceisthemostcommon.Splitphaseprovidesboth120Vand240Vservicewithonlythreewires.TheEurope,electricityisnormallydistributedforindustryanddomesticusebythethree-phase,fourwiresystem.Thisgivesathree-phasevoltageof400voltsandasingle-phasevoltageof230volts.Forindustrialcustomers,3-phase690400voltisalsoavailable.[citationneeded]JapanJapanmanysuburbs.Also,Japannormallysuppliesresidentialserviceastwophasesofathreephaseservice,withaneutral.Theseworkwellforbothlightingandmotors.RuralservicesRuralservicesnormallytrytominimizethenumberofpolesandwires.Single-wireearthreturn(SWER)istheleastexpensive,withonewire.Itusesturnpermituseofgalvanizedsteelwire.Thestrongsteelwirepermitsinexpensivewidepolespacings.Otherareasusetheformofelectrical service.Sincethemathdiffersfromservicetoservice,thenumberofconductorsandsensorsinthemetersalsovary.TermsBesidesreferringtothephysicalwiring,thetermelectricalservicealsorefersinanabstractsensetotheprovisionofelectricitytoabuilding.DistributionnetworkconfigurationsDistributionnetworksaretypicallyoftwotypes,radialorinterconnected(seespotnetwork).Aradialnetworkleavesthestationandpassesthroughthenetworkareawithnonormalconnectiontoanyothersupply.Thisistypicaloflongrurallineswithisolatedloadareas.Aninterconnectednetworkisgenerallyfoundinmoreurbanareasandwillarenormallyopenbutallowvariousconfigurationsbytheoperatingutilitybyclosingandopeningswitches.Operationoftheseswitchesmaybebyremotecontrolfromacontrolcenterorbyalineman.Thebenefitoftheinterconnectedmodelisthatintheeventofafaultorrequiredmaintenanceasmallareaofnetworkcanbeisolatedandtheremainderkeptonsupply.Withinthesenetworkstheremaybeamixofoverheadlineconstructionutilizingtraditionalutilitypolesandwiresand,increasingly,undergroundconstructionwithcablesandindoororcabinetsubstations.However,undergrounddistributionissignificantlymoreexpensivethanoverheadconstruction.Inparttoreducethiscost,undergroundpowerlinesaresometimesco-locatedwithotherutilitylinesinwhatarecalledcommonutilityducts.Distributionfeedersemanatingfromasubstationaregenerallycontrolledbyacircuitbreakerwhichwillopenwhenafaultisdetected.Automaticcircuitreclosersmaybeinstalledtofurthersegregatethefeederthusminimizingtheimpactoffaults.Longfeedersexperiencevoltagedroprequiringcapacitorsorvoltageregulatorstobeinstalled.Characteristicsofthesupplygiventocustomersaregenerallymandatedbycontractbetweenthesupplierandcustomer.Variablesofthesupplyinclude:·ACorDC-VirtuallyallpublicelectricitysuppliesareACtoday.UsersoflargeamountsofDCpowersuchassomeelectricrailways,telephoneexchangesandindustrialprocessessuchasaluminiumsmeltingusuallyeitheroperatetheirownorafewolderindustrialandmininglocations,25 Hz. ·Phaseconfiguration(single-phase,polyphaseincludingtwo-phaseandthree-phase)·Maximumdemand(someenergyprovidersmeasureasthelargestmeanpowerdeliveredwithina15or30minuteperiodduringabillingperiod)·Loadfactor,expressedasaratioofaverageloadtopeakloadoveraperiodoftime.Loadfactorindicatesthedegreeofeffectiveutilizationofequipment(andcapitalinvestment)ofdistributionlineorsystem.·Powerfactorofconnectedload·Earthingsystems-TT,TN-S,TN-C-SorTN-C·Prospectiveshortcircuitcurrent·MaximumlevelandfrequencyofoccurrenceoftransientsDistributionindustryTraditionallytheelectricityindustryapubliclyownedinstitutionbutstartinginthe1970snationsbegantheprocessofderegulationandprivatisation,leadingtoelectricitymarkets.Amajorfocusofthesewastheeliminationoftheformersocallednaturalmonopolyofgeneration,transmission,anddistribution.Asaconsequence,electricityhasalsoledtothedevelopmentofnewterminologytodescribethebusinessunits(e.g.,linecompany,wiresbusinessandnetworkcompany