毕业论文-临港新区象骨二桥施工图设计 67页

临港新区象骨二桥施工图设计学号：14112601012毕业设计(论文)题目：临港新区象骨二桥施工图设计作者：届别：2015届院别：土建学院专业：土木工程指导老师：职称：讲师完成时间：2015年5月 临港新区象骨二桥施工图设计摘要岳阳市临港新区象骨二桥，桥梁全长121米，桥宽20.6米。经过方案比选，将此桥设计成3跨跨径35米的装配式预应力简支T梁桥。每跨采用9片T梁，桥面设置双向4车道，车道总宽16米，两侧各设置2米人行道和0.3米栏杆。其中，设计的内容主要包括：方案比选、内力计算、预应力钢筋计算、下部结构计算、施工图绘制五部分。计算部分采用手算与电算相结合，图纸采用AutoCAD进行绘制。象骨二桥位于一条城市道路上，设计时，不仅需要考虑承载力、经济型方面问题，还要充分考虑美观性及其附属设施的重要性。在设计过程中，既要运用课本所学知识，也要熟悉和使用最新国家规范，如《公路桥涵设计通用规范》、《预应力混凝土用钢绞线》、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》、《城市桥梁设计规范》等。关键词：T梁；内力计算；预应力；规范。 临港新区象骨二桥施工图设计AbstractThedesignofabridgeatLingangnewAreaofYueYangis121meterslongand20.6meterswide.Afterthecomparisonofschemes,thisbridgeisdesignedtobeassembledprestressedconcretesimplysupportedTBeamBridgeof3spansandeachspanis35meterslong.Eachcrossusing9piecesofTbeams.Itsbridgefloorisdesignedtobefour-laneoftwo-way.Thetotalwidthoflaneis16meters.Therearetwo-meter-widesidewalkand0.3meterswiderailingonbothsidesofthelane.Amongthem,thedesigncontentmainlyincludesschemecomparison、Internalforcecalculation、prestressedreinforcementcalculation、SubstructurecalculationandTheconstructiondrawing.TheCalculationpartissolvedbyhandcombinedwithcomputeranddrawingsdrawnbyAutoCAD.Thebridgeislocatedonacityontheroad.So,Inotonlyneedtoconsiderthebearingcapacity,economicissues,butalsogivefullconsiderationtotheimportanceofaestheticsanditsaffiliatedfacilitieswhenthedesign.Andnotonlytextbookknowledgebeused,butshouldbefamiliarwithandusethelatestnationalSpecification,Suchas"GeneralCodeforDesignofHighwayBridgesandCulverts","SteelStrandforPrestressedConcrete","CodeforDesignofHighwayReinforcedConcreteandPrestressedConcreteBridgesandCulverts""CodeforDesignoftheMunicipalBridge"andsoon.KeyWords：T-beam；CalculationofInternalForces；Prestressed；Specification第2页，共2页 临港新区象骨二桥施工图设计目录摘要..........................................................................................................................................................1Abstract...................................................................................................................................................2第一章绪论............................................................................................................................................1第二章方案比选....................................................................................................................................22.1基本资料.......................................................................................................................................22.2方案编制.......................................................................................................................................22.3方案比选.......................................................................................................................................4第三章设计资料与尺寸拟定................................................................................................................53.1基本资料.......................................................................................................................................53.2横截面布置...................................................................................................................................73.3受压翼缘的有效宽度压的计算................................................................................................83.4截面校核.......................................................................................................................................93.5桥面铺装.......................................................................................................................................9第四章主梁内力计算..........................................................................................................................104.1恒载内力计算.............................................................................................................................104.2活载内力计算.............................................................................................................................114.3内力组合.....................................................................................................................................254.4横隔梁计算.................................................................................................................................274.5行车道板计算.............................................................................................................................29第五章预应力钢束的估算及其布置..................................................................................................315.1预应力钢筋截面积估算.............................................................................................................315.2预应力钢筋布置.........................................................................................................................325.3非预应力钢筋面积估算与布置.................................................................................................36第六章截面计算..................................................................................................................................386.1梁截面几何特性计算.................................................................................................................386.1.1主梁预制并张拉预应力钢筋.............................................................................................386.1.2灌浆封锚，主梁吊装就位并现浇湿接缝.........................................................................386.1.3桥面、栏杆及人行道施工和运营阶段.............................................................................386.2持久状况截面承载能力极限状态计算....................................................................................396.2.1正截面承载力计算.............................................................................................................39第1页共2页 临港新区象骨二桥施工图设计6.2.2斜截面承载力计算.............................................................................................................39第七章钢束预应力损失估算..............................................................................................................427.1预应力钢筋张拉（锚下）控制应力................................................................................427.2预应力损失.................................................................................................................................42第八章截面验算..................................................................................................................................488.1应力验算.....................................................................................................................................488.1.1短暂状况正应力验算.........................................................................................................488.1.2持久状况正应力验算.........................................................................................................488.1.3持久状况下混凝土主应力验算.........................................................................................498.2抗裂性验算.................................................................................................................................528.2.1作用短期效应组合作用下的正截面抗裂验算.................................................................528.2.2短期效应作用下的斜截面抗裂验算.................................................................................538.3主梁挠度计算.............................................................................................................................548.3.1荷载短期效应作用下主梁挠度计算.................................................................................548.3.2预应力导致的的上拱值计算.............................................................................................558.3.3设置预拱度.........................................................................................................................56第九章锚固区局部承压计算..............................................................................................................579.1局部受压区尺寸要求.................................................................................................................579.2局部抗压承载力.........................................................................................................................58第十章结论..........................................................................................................................................60第十一章参考文献..............................................................................................................................61第十二章致谢......................................................................................................................................62第2页共2页 临港新区象骨二桥施工图设计第一章绪论毕业设计是专业理论知识灵活运用于工程设计实践的一次升华，是大学学习的闭幕。毕业设计是大学本科教育培养目标实现的重要阶段，是毕业前的综合学习阶段，是深化、拓展、综合教与学的重要过程，是对大学期间所学知识的全面总结。桥梁施工图设计需要对大学所有专业知识综合运用，结构设计直接影响桥梁的使用性能、造价，施工组织设计影响着桥梁施工的进度与质量。桥梁施工图设计决定了桥梁的造价、进度、质量。因此，该课题具有重要意义。设计主要针对桥梁的上部结构设计。通过方案比选后确定本桥为简支T型梁桥，桥长35米。计算过程中主要参考了《公路桥涵设计手册——梁桥(上册)》、《钢筋混凝土简支梁（板）桥》、《桥梁工程》、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》、《公路桥涵设计通用规范》等书籍；桥梁的施工组织设计，主要完成了桥梁主体结构的施工方案以及施工重点，设计过程中主要参考了《桥梁施工及组织管理》。此次毕业设计除了有详细的计算书外，还按照设计要求绘制了一定量的施工图纸。总之，通过毕业设计，达到基本知识、基础理论、基本技能和运用知识能力、网络获取知识的能力、计算机应用的能力、外语能力以及文化素质、思想品德素质、业务素质的训练，培养学生运用所学的专业知识和技术，研究、解决本专业实际问题的初步能力。第1页共62页 临港新区象骨二桥施工图设计第二章方案比选2.1基本资料荷载∶公路-Ⅰ级；桥宽∶（20.6米）0.3栏杆+2人行道+净-16（行车道）+2人行道+0.3栏杆；跨径：3×35米；单向横坡∶2.0%；2.2方案编制方案一：装配式预应力混凝土简支Ｔ形梁桥图1装配式预应力混凝土简支Ｔ形梁桥（尺寸单位：mm）孔径布置：35m+35m+35m，桥梁全长121米，桥宽20.6m。桥面设有2.0%的单向横坡，不设纵坡，每跨之间留有8cm的伸缩缝。结构构造：全桥采用预应力T形梁，。每跨共设10片T梁，其中，两片边梁梁宽2.25米，一侧预留0.3米湿接缝，八片中梁梁宽2.3米，两侧分别有0.3米湿接缝，梁高都为2.3米，全桥共计30片T梁。施工方法：主梁采用预制装配式施工方法，预应力采用后张法张拉。方案二：现浇预应力混凝土连续Ｔ形梁桥图2现浇预应力混凝土连续Ｔ形梁桥（尺寸单位：mm）孔径布置：35m+35m+35m，桥梁全长121米，桥宽20.6m。桥面设有2.0%的单向横坡，不设纵坡，每跨之间留有8cm的伸缩缝。结构构造：全桥采用现浇T梁，主梁间距2.06m。每跨共设10片T梁，梁宽2.06米，梁高较方案一的简支梁小一点，采用2.0米。全桥共计30片T梁。第2页共62页 临港新区象骨二桥施工图设计施工方法：主梁采用悬臂浇筑法。方案三：钢筋混凝土拱桥图3钢筋混凝土拱桥（尺寸单位：mm）孔径布置：采用下承式单跨钢筋混凝土拱桥，跨长121m。结构构造：桥面行车道宽16m,两边各设2.0m的人行道和0.3m栏杆，拱圈采用单箱多室闭合箱。下部构造：桥台为重力式U形桥台。第3页共62页 临港新区象骨二桥施工图设计2.3方案比选表1方案比选比较项目方案一方案二方案三装配式预应力混凝土装配式预应力混凝土主跨桥形钢筋混凝土拱桥简支T形梁桥连续T形梁桥建筑高度较低，易保养行车平顺舒；抗震能力强；使用性能桥面连续，行车舒适。和维护。易开裂，难以维护。桥墩参加受弯作用，主梁弯桥墩受竖向荷载，不参矩减小；超静定次数高，对受力性能加受弯作用，属于静定受力合理，变形小。温差、日照温均较敏感；对结构。基础要求较高。采用等截面梁能较好符合等截面形式，可大量节材料用量和费用较多；应设梁的内力分布规律，充分利经济性省模板，加快建桥进度，置抵抗单向水平力的措施，用截面，合理配置钢筋，经简易经济。增加了造价。济实用。侧面上看线条明晰，与当地构造简单，线条明晰，跨径较大，线条非常美，与美观性的地形配合，显得美观大但比较单调。环境和谐。方。上、下部可平行施工，目前所用的施工方式大致工期大大缩短；无需在技术要求较高，施工机具也可分为逐孔施工分节段施施工方面高空制作构件，可在一较多，施工工期较长，对地工法和顶推施工法。由于在处成批生产，从而降低形依赖较强。高空作业，施工危险度高。成本。适用于对桥下视觉有要求的工程，适用于各种对通航无过高要求的工程；上承式拱桥的跨度大，满足适用性地质情况；用于对工期对抗震有要求的工程；对整桥下净空的要求。紧的工程；对通航无过体性有要求的工程。高要求的工程。养护维修量小小较大方案的最终确定：由上表可知，根据临港新区的情况，结合桥梁设计原则，选择方案一经济上比方案二好；另外方案一工期较短，施工难度较小；在使用性与适用性方面均较好。所以选择方案一作为最优方案。第4页共62页 临港新区象骨二桥施工图设计第三章设计资料与尺寸拟定3.1基本资料（1）桥梁跨径及桥宽标准跨径：35m主梁全长：34.92m计算跨径：33.8m桥面净空：0.3+2.0+16+2.0+0.3=20.6（整体式）其中：两侧栏杆分别为0.3m，两侧人行道分别为2m，行车道为16m。（2）设计荷载公路-Ⅰ级：车道荷载：均布荷载qk=10.5kN/m，集中荷载Pk=295.2kN，计算剪力效应时Pk=354.24kN。车辆荷载：通过荷载横向分布系数求得。人群荷载取3.0kN/m2。栏杆荷载取2.0kN/m。（3）材料及工艺①混凝土Ⅰ水泥：应采用强度等级为42.5的硅酸盐水泥。Ⅱ粗骨料：应采用连续级配。碎石最大粒径不宜超过20mm。Ⅲ混凝土：预制主梁及横隔梁、湿接缝、封锚端、桥面现浇混凝土均使用C50；桥面铺装采用沥青混凝土。②普通钢筋普通钢筋使用HRB400和R235钢筋。凡钢筋直径小于12mm者，采用R235钢；凡钢筋直径大于等于12mm者，采用HRB400热轧带肋钢。本设计中R235钢筋主要采用了直径d=8mm与d=10mm两种规格；HRB335钢筋主要采用了直径d=12、16、25、28mm四种规格。③预应力钢筋采用抗拉强度标准值fpk=1860MPa，公称直径d=15.2mm的低松弛高强度钢绞线。④其他材料Ⅰ钢板：钢板应使用Q235B钢板。Ⅱ锚具：采用M15-6型系列锚具及其配件，预应力管道采用直径为70mm的圆形金属波纹管。Ⅲ支座：可采用带四氟滑板圆板橡胶支座和普通圆板橡胶支座。第5页共62页 临港新区象骨二桥施工图设计⑷设计参数34①混凝土：重度γ=26.0kN/m，弹性模量EC=3.45×10MPa。3②沥青混凝土：重度γ=24.0kN/m。③预应力钢束：弹性模量Ep=1.95×105MPa，松驰系数ζ=0.3，松驰率ρ=0.035。④支座不均匀沉降：Δ=5mm。⑸设计依据①中华人民共和国行业标准.公路桥涵设计通用规范[S](JTGD60-2004).北京：人民交通出版社，2004.②中华人民共和国行业标准.公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范[S].(JTGD62-2004).北京：人民交通出版社，2004.③中华人民共和国行业标准.公路工程技术标准[S](JTGB01-2003).北京：人民交通出版社，2004.⑹基本计算数据（见表2）表2基本计算数据表项目符号单位数据弹性模量EMPa3.45×10立方强度MPa50轴心抗压设计强度fMPa22.40轴心抗拉设计强度fMPa1.83混轴心抗压标准强度MPa32.40凝轴心抗拉标准强度MPa2.65土容许压应力0.7fMPa20.72容许拉应力0.7fMPa1.76短暂状态容许压应力0.5fMPa16.20容许主压应力0.6fMPa19.40容许主拉应力0.6ftkMPa1.59标准强度fpkMPa1860φs15.2弹性模量EpMPa1.95×105钢抗拉设计强度fpdMPa1260绞最大控制应力σcon0.75fpkMPa1395线标准状态组合0.65fpkMPa1209材料重度钢筋混凝土γ125.0第6页共62页 临港新区象骨二桥施工图设计项目符号单位数据沥青混凝土γ223.0钢绞线γ378.5钢束与混凝土的弹性模量比αEp无纲量5.653.2横截面布置⑴主梁间距与主梁片数象骨二桥每跨采用九片主梁，七片中梁，主梁间距为2.3米，预制T梁翼板宽度1.7米，现浇段0.6米；两片边梁宽度2.25米，预制宽度1.95米，现浇段0.3米。⑵主梁跨中主要尺寸拟定①主梁高度对于常用的等截面简支梁，其高跨比的取值范围在1/15-1/25，对预应力混凝土T形梁一般可取1/16-1/18左右。当桥梁建筑高度不受限制时，增大梁高往往是较经济的方案，因为加高腹板使混凝土用量增加不多，而节省预应力筋数量较多。本设计采用2.3的主梁高度比较合适。②主梁截面细部尺寸图4横断面图（尺寸单位：mm）第7页共62页 临港新区象骨二桥施工图设计图5纵断面图（尺寸单位：mm）图6T梁计算图（尺寸单位：mm）3.3受压翼缘的有效宽度的计算压按《公路桥规》规定，T型截面梁受压翼缘的有效宽度取以下三者中的最小值：（1）简支梁计算跨径的1/3，即L/3=34200/3=11400mm；第8页共62页 临港新区象骨二桥施工图设计（2）相邻两片梁的平均间距，对于中梁为2300mm；（3）（b+6+12），式中b为梁腹板宽度，为承高度，这里=80，可取跨中截面翼板厚度的平均值，即(200×160+80×1600/2)/200=188mm。所以有（b+6+12=200+6×80+12×188=506mm。所以，受压翼缘的有效宽度取=200mm。3.4截面校核表3跨中截面几何特性计算表分块===2I=+名称2翼板3680802944078506.66777.28821982064.36022060571.020三角承托48018.66789601706.66766.6212130413.1712132119.838腹板388011343844012168973.330-27.7122979731.80815148705.140下三角400203.33381333.3338888.889-118.0465573909.5475582798.436马蹄120022026400040000-134.71221776887.70021816887.7009640822173.33366741082.14082217注：梁截面形心至上缘距离===85.29cm960检验截面效率指标ρ6671082上核心距===7.8cm960×2085.296671082下核心距===81.18cm960×85.29+截面效率指标ρ==0.561>0.5表明以上初拟的主梁跨中截面尺寸是合理的。3.5桥面铺装3桥面铺装第一层采用C50混凝土现浇，厚度为8cm，重度为γ=26.0kN/m；第二层3为沥青混凝土，厚度为10cm，重度为γ=24.0kN/m。第9页共62页 临港新区象骨二桥施工图设计第四章主梁内力计算4.1恒载内力计算⑴恒载集度在绘制T梁截面图时已计算出一片主梁混凝土数量表，如图7。此处计算恒载集度时直接引用数据，不再写出具体算式。图7一片主梁混凝土数量表①预制梁自重（一期恒载）Ⅰ预制边梁恒载集度：（37.34786+1.188265）×26÷34.92=28.69242kN/mⅡ预制中梁恒载集度：（35.9456+2.469753）×26÷34.92=28.6025kN/m②二期恒载Ⅰ现浇边梁翼板集度1.67616×26÷34.92=1.248kN/mⅡ现浇中梁翼板集度3.35232×26÷34.92=2.496kN/mⅢ现浇边横隔梁集度0.570285×26÷34.92=0.4246kN/mⅣ现浇中横隔梁集度1.14057×26÷34.92=0.8492kN/mⅤ桥面铺装=4.761+5.493=10.254kN/m8cmC50混凝土现浇层0.08×20.6×26÷9=4.761kN/m10cm沥青混凝土铺装0.1×20.6×24÷9=5.493kN/mⅥ栏杆取2.0×2÷9=0.444kN/m现浇边梁恒载集度：1.248+0.4246+10.254+0.444=12.3706kN/m现浇中梁恒载集度：2.496+0.8492+10.254+0.444=14.0432kN/m⑵恒载内力计算公式为：第10页共62页 临港新区象骨二桥施工图设计=(lx)2=(l2x)2其中g为对应荷载集度，l为计算跨径33.8m，x为计算点到梁端的距离。计算结果如下表（表4、表5）：表4边主梁恒载内力跨中四分点支点作用效应X=X=X=02弯矩（kN·m）4097.4213073.0660.000一期剪力(kN)0.000242.451484.902弯矩（kN·m）1766.5841324.9380.000二期剪力(kN)0.000104.532209.063弯矩（kN·m）5864.0054398.0030.000剪力(kN)0.000346.983693.965表5中主梁恒载内力跨中四分点支点作用效应X=X=X=02弯矩（kN·m）4084.5803063.4350.000一期剪力(kN)0.000241.691483.382弯矩（kN·m）2005.4111504.0580.000二期剪力(kN)0.000118.663237.327弯矩（kN·m）6089.9914567.4930.000剪力(kN)0.000360.354720.7094.2活载内力计算（1）冲击系数和车道折减系数按《桥规》4.3.2条规定，结构的冲击系数与结构的基频有关，因此要先计算结构的频率。简支梁桥的频率可采用下列公式估算：.1.5×1010×0.618f===.7Hz222×.822982.65.956+.522.92×26×10其中：===2982.6kg/m9.81根据本桥的基频，可计算出汽车荷载的冲击系数为：第11页共62页 临港新区象骨二桥施工图设计=0.1767ln0.0157=0.218则1+μ=1.218桥面宽度20.6，属于14.0（12）时，i点位于靠近锚固端的直线段，此时=0=6.5°，按下式计算，即=2tan0各截面钢束位置及其倾角计算详见表21。第34页共62页 临港新区象骨二桥施工图设计表21各截面钢束位置（）及其倾角（）计算表=1+=+计算钢束2sin1截面编号（mm）（mm）(mm)（mm）（mm）（）N131097471125跨中截面N210477471290为负值，钢束尚未弯起00xN3116074528125i=0N4809745281250<=N1310974714.6421634151≤12L/4截面0<=xN2104774716.44417707i=70≤128450N3116074528为负值，钢束尚未弯起001250<=5≤N4809745280.51212712（）>（N1310974716.51144126912）支点截面（）>（N2104774716.51379166912）xi=（）>（16900N31160745286.534446912）mm（）>（N4809745286.574486912）④钢束平弯段的位置及平弯角N1、N3、N4三束预应力钢绞线在跨中截面布置在同一水平面上，而在锚固端三束钢绞线则都在肋板中心线上，为实现钢束的这种布筋方式，N3、N4在主梁肋板中必须从两侧平弯到肋板中心线上，为了便于施工中布置预应力管道，N3、N4在梁中的平弯采用相同的形式，其平弯位置如图24所示。平弯段有两段曲线弧，每段曲线弧的弯曲角为6180θ=×=.6。10000第35页共62页 临港新区象骨二桥施工图设计弧长634弧长图24N3、N4钢束平弯简图（尺寸单位：mm）5.3非预应力钢筋面积估算与布置按构件承载能力极限状态要求估算非预应力钢筋数量：假设所有钢筋的合力作用点与底边的距离为a=120mm，则有0=ha=200120=2180mm先假定为第一类T型截面，由公式γ0≤02计算受压区高度x，即1.0×1026.719×106=22.×200x（2180）2求得x=9.90<=188mm根据正截面承载力计算得，22.×200×9.901260×60===21.62280采用6Φ25HRB335钢筋，实际配筋面积为=2952。在梁底布置成一排，如图25所示。净距=86mm>0mm，钢筋重心到底边的距离为=60。第36页共62页 临港新区象骨二桥施工图设计图25非预应力钢筋布置图（尺寸单位：mm）第37页共62页 临港新区象骨二桥施工图设计第六章截面计算6.1梁截面几何特性计算后张法预应力混凝土主梁截面几何特性应根据不同的受力阶段分别计算。此设计的T型梁从施工到运营经历了如下三个阶段。6.1.1主梁预制并张拉预应力钢筋主梁混凝土达到设计强度的90%后，进行预应力的张拉，此时管道尚未压浆，所以其截面特性为计入非预应力钢筋影响的净截面，该截面的截面特性计算中应扣除预应力管道的影响，T梁翼板宽度为1700mm。6.1.2灌浆封锚，主梁吊装就位并现浇湿接缝预应力钢筋张拉完成并进行管道压浆、封锚后，预应力钢筋能够参与截面受力。吊装就位后现浇600㎜湿接缝，但湿接缝还没有参与截面受力，所以此时的截面特性计算采用计入非预应力钢筋和预应力钢筋影响的换算截面，T梁翼板宽度仍为1700mm。6.1.3桥面、栏杆及人行道施工和运营阶段桥面湿接缝结硬后，主梁即为全截面参与工作，此时截面特性计算计入非预应力钢筋和预应力钢筋影响的换算截面，T梁翼板有效宽度为2300mm。截面几何特性的计算可以列表进行，以第一阶段跨中截面为例列表22，同理可得其他受力阶段控制截面几何特性如表23所示。表22第一阶段跨中截面几何特性计算表对梁顶边Ai重心至梁Ix=Ai(yu-yi分块名称分块面积Ai的自身惯性(yu-yi)截面惯矩2顶距离yi)24（mm）面积矩矩Ii(mm)(mm)I=Ii+Ix4(mm)(mm)Si=Aiyi混凝土815.79606.6250.00000043874×10933.402-0.02222全截面×106×109×109非预应力钢1=131.6452240≈0-1306.6224.12×109筋换算面积4.12717×10×106预留管道面π×702=-1-32.85-22.182133.75≈0-1200.37积×106×1095.3938×10==净截面=872.7606.625608.563=1.94×109面积×10814.59×109×109933.3798×106注：==2.0×105=5.797；==1.95×105=5.65.5×10.5×10。表23各控制截面不同阶段的截面几何特性汇总表第38页共62页 临港新区象骨二桥施工图设计计算截面3W（mm）受力AyuybepIWu=I/Wb=I/Wp=I/e阶段×10mm(mm)(mm)(mm)×109mmyuybp×108×108×108跨中截面872.733933.41366.61200.6608.5636.5204.4535.069阶段L/4截面872.733936.21363.81038.8614.0316.5594.5025.911一支点截面1578.7331024.91275.1206.1824.8058.0476.46940.03跨中截面903.751974.61325.41159.4651.7226.6874.9175.621阶段L/4截面903.751971.81328.21003.2646.3636.6514.8676.443二支点截面1609.7511028.91271.1202.1826.0948.0296.49940.88跨中截面999.751888.71411.31245.3658.1747.4064.6645.285阶段L/4截面999.751886.21413.81088.8652.3907.3624.6145.992三支点截面1705.751975.51324.5255.5828.3688.4926.25432.426.2持久状况截面承载能力极限状态计算6.2.1正截面承载力计算一般去弯矩最大的跨中截面进行正截面承载力计算。⑴求受压区高度先按第一类T型截面梁，略去构造钢筋影响，计算混凝土受压区高度x，即+1260×60+280×295x===98.18<=18822.×200受压区全部位于翼缘板内，说明确实是第一类T型截面梁。⑵正截面承载力计算跨中截面预应力钢筋和非预应力钢筋的布置见图22和图25，预应力钢筋和非预应力钢筋的合力作用点到截面底边距离a为+1260×60×166.25+280×295×60a===18.9+1260×60+280×295所以0=ha=20018.9=2151mm由表19知，梁跨中截面弯矩组合设计值=1027.198kN·m。截面抗弯承载力有=02=22.×200×98.18×21519.09）=1061.95kN·m>0=1026.719kN·m跨中截面承载力满足要求。6.2.2斜截面承载力计算第39页共62页 临港新区象骨二桥施工图设计⑴斜截面抗弯承载力计算预应力混凝土简支梁应对按规定需要验算的各个截面进行斜截面抗剪承载力验算，以下以支点处的斜截面抗剪承载力验算。首先，根据下式进行截面抗剪强度上、下限复核，即0.5×10≤≤0.51×10200,0式中的为验算截面处剪力组合设计值，这里=1309.167kN；,为混凝土强度等级，这里,=50MPa；b=200㎜；0为相应于剪力组合设计值处的截面有效高度，即自纵向受拉钢筋合力点至混凝土受压边缘的距离，这里纵向受拉钢筋合力点距截面下缘距离为+1260×60×1069+280×295×60a===98.8mm+1260×60+280×295所以0=2300-938.8=1361.2㎜；2为预应力提高系数，2=1.25；代入上式求得0=1.0×109.167kN。0.5×10=0.5×10×1.25×1.8×200×161.2=11.7≤2000.51×10f=0.51×10×50×200×161.2=981.76≤00计算表明，截面尺寸满足要求，但需配置抗剪钢筋。斜截面抗剪承载力计算0≤+式中=×0.5×102+0.6120,=0.75×10sin其中1—异号变矩影响系数，1=1.0；2—预应力提高系数，2=1.25—受压翼缘的影响系数，=1.1。++60+295P=100ρ=100×=100×=2.50200×1259.9箍筋选用双肢直径为12mm的HRB335钢筋，=280MPa，间距=100mm，则2=2×113.1=226.2mm，故226.2===0.0111200×100sin采用全部4束预应力钢筋的平均值，即sin=0.1132（表21）。所以第40页共62页 临港新区象骨二桥施工图设计=1.0×1.25×1.1×0.5×10×200×1259.9×2+0.6×2.5×50×0.0111×280=1260.3kN=0.75×10×1260×60×0.112=59.115kN+=1260.+59.115=1619.6kN>0Vd=109.167kN支点截面处斜截面抗剪满足要求。非预应力构造钢筋作为承载力储备，未予考虑。（2）斜截面抗弯承载力由于钢束均锚固于梁端，钢束数量沿跨长方向没有变化，且弯起角度平和，其斜截面抗弯强度一般不控制设计，故不另行验算。第41页共62页 临港新区象骨二桥施工图设计第七章钢束预应力损失估算7.1预应力钢筋张拉（锚下）控制应力按《公路桥规》规定采用=0.75=0.75×1860=195MPa7.2预应力损失⑴预应力钢筋与管道间摩擦引起的预应力损失(l1)=1+1对于跨中截面：x=+d；d为锚固点到支点中线的水平距离（图2）；μ、k分别为2预应力钢筋与管道壁的摩擦系数及管道每米局部偏差对摩擦的影响系数，采用预埋金属波纹管成型时，由附表查得μ=0.25，k=0.0015；θ为从张拉端到跨中截面间，管道平面转过的角度，此处N1、N2只有竖弯，其角度为1=2=0=6.5°，N3和N4不仅有竖弯还有平弯，其角度应为管道转过的空间角度，其中竖弯角度为=6.5°，平弯角度为=2×3.63=7.26°，所以空间转角为==2+2=7.262+6.52=9.7V跨中截面各钢束摩擦应力损失值l1见表1-7。同理可算出其他控制截面处的l1值。各截面摩擦应力损失值l1的平均值的计算结果列于表1-8中。表24跨中截面摩擦应力损失l1计算θxconu-(kx)钢束编号μθkxβ=1-e（）弧度(m)(MPa)（MPa）N16.50.1130.02817.1900.0260.053139573.526N26.50.1130.02817.1900.0260.053139573.526N39.740.1700.04217.1900.0260.066139592.076N49.740.1700.04217.1900.0260.066139592.076平均值79.709同理可算出其他控制截面处的l1值。各截面摩擦应力损失值l1的平均值的计算结果列于表25中第42页共62页 临港新区象骨二桥施工图设计表25各设计控制截面l1平均值截面跨中（Ⅰ-Ⅰ）L/4支点平均值（MPa)79.70941.1040.607l1⑵锚具变形、钢丝回缩引起的应力损失(l2)首先计算反摩阻影响长度，即=Δ×/Δσ将各束预应力钢筋的反摩阻影响长度计于表26中。表26反摩阻影响长度计算表(-)/l0conl1l0-l1ld0llf钢束编号（MPa)(MPa)(MPa)(mm)(MPa/mm)(mm)N1139573.5261321.474171900.00427713504N2139573.5261321.474171900.00427713504N3139592.0761302.924171900.00535612067N4139592.0761302.924171900.00535612067求得后可知三束预应力钢绞线均满足≤，所以距张拉端处为x处的Δσ2按下式计算，即Δσ2=Δσ式中的为张拉端由锚具变形引起的考虑反摩阻后的预应力损失，Δσ=2Δσ。若x>，则该截面不受反摩阻影响。将各控制截面Δσ2的计算列于表27中。第43页共62页 临港新区象骨二桥施工图设计表27锚具变形引起的预应力损失计算表各控制截面钢束xlfl2截面l2平均值编号（mm)(MPa)(mm)(MPa)（MPa)N11719013504115.521x>lf跨中N21719013504115.521N31719012067129.275截面不受反摩阻影响0截面N41719012067129.275N1874013504115.52140.75L/4N2874013504115.52140.75截面38.20N3874012067129.27535.64N4874012067129.27535.64N129013504115.521113.04支点N229013504115.521113.04119.60截面N329012067129.275126.17N429012067129.275126.17⑶预应力钢筋分批张拉时混凝土弹性压缩引起的应力损失(l)混凝土弹性压缩引起的应力损失取按应力计算控制的截面进行计算。对于简支梁可取L/4截面，按下式进行计算，即1=2式中m—张拉批数，m=4；—预应力钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值，按张拉时混凝土的实际强度等级计算；假定为设计强度的90%，即41.95×105=0.9×C50=C45，查附表得：=3.35×10MPa，故==.5×10=5.82—全部预应力钢筋（m批）的合力在其作用点所产生的混凝土正压力，2=+，截面特性按表1-6中第一阶段取用；其中=12=(1951.18.2)×60=20.752kN220.752×1020.752×10×10.92=+=+9=12.77Mpa872.7×1061.01×10所以第44页共62页 临港新区象骨二桥施工图设计11==×5.82×12.77=27.8722×⑷钢筋松弛引起的应力损失(l5)对于采用超张拉工艺的低松弛级钢绞线，由钢筋松弛引起的预应力损失按下式计算，即5=Ψ××0.520.26×式中—张拉系数，采用超张拉，取=0.9；—钢筋松弛系数，对于低松弛钢绞线，取=0.3；pe—传力锚固时的钢筋应力，=12，这里仍采用截面的应力值作为全梁的平均值计算，故有=12=1951.18.227.87=1287.2MPa所以5=Ψ××0.520.26×1287.2=0.9×0.×0.52×0.26×1287.21860=.7⑸混凝土收缩、徐变引起的损失(l6)混凝土收缩、徐变终极值引起的受拉区预应力钢筋的应力损失可按下式计算，即0.9×,0+,06=1+15式中ε,0、φ,0—加载龄期为0时混凝土收缩应变终极值和徐变系数终极值；t—加载龄期，即达到设计强度为90%的龄期，近似按标准养护条件计算则有：00G0.9=,则可得020；对于二期恒载2的加载龄期0，假定为0=90d。28构件厚度的计算公式为：2h=式中：A—主梁混凝土截面面积u—与大气接触的截面周边长度A=96000mm2u=96162×16=958mm第45页共62页 临港新区象骨二桥施工图设计故：22×96000h==200958该梁所属的桥位于岳阳，相对湿度为70%≤RH≤99%，由此可查表并插入值得-4φ,0=φ,20=1.79、φ,0=φ,90=1.2；ε,20=2.3×10。为在跨中和L/4截面的所有受力钢筋截面重心处，由、1、2引起的混φ,凝土正应力的平均值。按徐变系数变小乘以折减系数0。2φ,20跨中截面=Ⅰ=(19579.71027.87)×60=25.75kN21,902=+×,2,2025.75×1025.75×10×1200.62208.58×1061.2=+872.7×10608.56×1095.069×1081.792005.11×106×=.5MPa5.285×108L/4截面=Ⅰ=(1951.108.227.87)×60=27.095kN21,902=+×,,2027.095×1027.095×10×108.8206.5×1061.2=+872.7×1061.01×1095.911×1081.79150.158×106×=5.5MPa5.992×108所以.5+5.5==.9MPa2+60+295ρ===0.00607999.751×101.95×105α===5.65.5×1022=1+2=1+,取跨中与L/截面的平均值计算，则有00第46页共62页 临港新区象骨二桥施工图设计+60×125.2+295×1081.2跨中截面===1168.72mm+60+295+60×1088.802+295×15.802L/截面===1212.581mm+60+2951168.72+1212.581所以==1190.651mm2=999.751mm20(658.17+652.90)×109==655.282×109mm0221190.6512=1+=1+9=.160655.282×10999.751×100将以上各项代入即得0.9×,0+,06=1+150.9×1.95×105×2.×10+5.65×.9×1.79=1+15×0.00607×.16=65.69MPa现将各截面钢束应力损失平均值及有效预应力汇总于表28中。表28各截面钢束预应力损失平均值及有效预应力汇总表工预加应力阶段使用阶段作阶段钢束有效预应力应力损失项lIl1l2l4pIIl5l6（MPa)(MPa)(MPa)目应力损失预加应力使用阶段计算截面阶段12Ⅰ56Ⅱσ=σ-σPlII=σcon-σPIconl1-σlIIσl1跨中截面79.710.0027.87107.5837.7365.69103.421287.421184.00L/441.1038.2027.87107.1737.7365.69103.421287.831184.41截面支点截面0.61119.6027.87148.0837.7365.69103.421246.921143.50第47页共62页 临港新区象骨二桥施工图设计第八章截面验算8.1应力验算8.1.1短暂状况正应力验算（1）构件在制作、运输及安装等施工阶段，混凝土强度等级为C45。在预加力和自重作用下的截面边缘混凝土的法向压应力应符合规范要求。（2）短暂状况下梁跨中截面上、下缘的正应力ⅠⅠ1上缘：=+ⅠⅠ1下缘：=+其中==1287.2×60=25.75×10,=08.58kN·m。ⅠⅠ1截面特性取用表1-6中的第一阶段的截面特性。代入上式得ⅠⅠ1上缘：=+25.75×1025.75×10×1200.62008.58×106=+=.26(压)872.7×106.520×1086.520×108ⅠⅠ1下缘：=+25.75×1025.75×10×1200.62008.58×106=+872.7×10.5×108.5×108=7.5(压)<0.7（=0.7×29.6=20.7Mpa）预加力阶段混凝土的压应力满足限制值的要求；混凝土的拉应力通过规定的预拉区配筋率来防止出现裂缝，预拉区混凝土没有出现拉应力，故预拉区只需配置配筋率不小于0.2%的纵向钢筋即可。（3）支点截面或运输、安装阶段的吊点截面的应力验算，其方法与此相同，但应注意计算图式、预加应力和截面几何特性等的变化情况。8.1.2持久状况正应力验算⑴截面混凝土的正应力验算对于预应力混凝土简支梁的正应力，由于配设曲线筋束的关系，应取跨中、L/4、L/8、支点及钢束突然变化处分别进行验算。应力计算的作用取标准值，汽车荷载计入冲击系数。在此仅以跨中截面为例进行验算。此时有1=08.58kN·m,2=2005.11kN·m,=2018.598+第48页共62页 临港新区象骨二桥施工图设计261.=2279.91kN·m,Ⅱ=Ⅱ6=118.0×6065.69×295=78.78×10Ⅱ6=Ⅱ6118.0×601200.6216665.69×2951200.6260==1029.202mm118.0×6065.69×295跨中截面混凝土上边缘压应力计算值为ⅡⅡ12=+=+++78.78×1078.78×10×1029.20208.58×1062005.11×106=++872.7×106.520×1086.520×1086.687×1082279.91×106+7.06×108=.5MPa<0.5=0.5×2.=16.2持久状况下跨中截面混凝土正压力验算满足要求。⑵持久状况下预应力钢筋的应力验算由二期恒载及活载作用产生的预应力钢筋重心处的混凝土应力为2+2005.11+2279.91×106==8=8.105.285×10所以钢束应力为σ=Ⅱ+1.95×105=118.0+×8.10.5×10=1229.8MPa>0.65=0.65×1860=12091229.8计算表明预应力钢筋拉应力超过了规范规定值。但其比值−1=1.71%<12095%，可以认为持久状况下预应力钢筋的应力验算满足要求。8.1.3持久状况下混凝土主应力验算本例取剪力和弯矩都有较大的L/4截面为例进行计算。实际设计中，应根据需要增加验算截面。⑴截面面积矩验算按图26进行计算。其中计算点分别对上梗肋a—a处、第三阶段截面重心轴0—0处及下梗肋b—b处。第49页共62页 临港新区象骨二桥施工图设计图26L/4截面（尺寸单位：mm）现以第一阶段截面上梗肋a—a以上面积对净截面重心轴—的面积矩为例：1601=1700×160×96.178+×1700200×90×96.178160229090+200×90×96.178160=2.962同理可得不同计算点处的面积矩，现汇总于表29中。表29面积矩计算表截面类型第一阶段净截面对其重心轴第二阶段换算截面对其重心第三阶段换算截面对其重心（重心轴位置轴（重心轴位置轴（重心轴位置x=914.725）X=933.402mm）X=848.942mm）计算点位置a—a0—0b—ba—a0—0b—ba—a0—0b—b面积矩符号000000000面积矩2.9643.4342.5063.0923.6112.7512.7853.1892.1623888888888（mm）×10×10×10×10×10×10×10×10×10⑵主应力验算以上梗肋处（a—a）的主应力计算为例。①剪应力剪应力的计算按下式进行，其中为可变作用引起的剪应力标准值组合，=1+2=16.915+18.99=201.908kN,所以有第50页共62页 临港新区象骨二桥施工图设计sin12+0τ=+021.691×10×2.96×108118.66+201.908×10×2.785×108=+200×61.01×109200×652.9×109.6+6.+0.51118.1×(60×)×sin×2.96×108200×61.01×109=0.78Mpa②正应力NPⅡ=σPⅡcos+σPⅡ6=118.1×2520×0.9977+118.1×8065.69×295=779.296×10σPⅡcos+σPⅡ6=σPⅡcos+σPⅡ61+707+125+127972.75×16.82219.57×16.82260=118.1×2520×0.9977+118.1×8065.69×295=1025.257mmNPⅡNPⅡ12+=++0779.296×10779.296×10×1025.257×96.178250=872.7×1061.01×10906.5×106×96.178250+61.01×109150.058+151.99+196.0×106×886.198250+652.90×109=4.33-4.33+3.42+3.13=6.56MPa③主应力+2=+22226.566.56=+0.782220.09=6.65同理可得0—0及下梗肋b—b的主应力如表30。第51页共62页 临港新区象骨二桥施工图设计表30L/4截面主应力计算表3面积矩(mm)主应力（MPa）计算剪应力正应力纤维第一阶段第二阶段第三阶段换τ（MPa）σ（MPa）σtpσcp净截面换算截面算截面00888a—a2.964×103.092×102.785×100.786.56-0.096.65—888003.434×103.611×103.189×100.904.22-0.184.40b—b2.506×108882.751×102.162×100.610.58-0.390.97⑶主压应力限制值混凝土的主压应力限制为0.6=0.6×32.4=19.44MPa，与表1-13的计算结果比较，可见混凝土主压应力计算值均小于限值，满足要求。⑷主应力验算将表1-13中的主压应力极限值进行比较，均小于相应的限值。最大主拉应力为=0.39MPa<0.5=0.5×2.65=1.33MPa，按《公路桥规》的要求，仅需按构造布置箍筋。8.2抗裂性验算8.2.1作用短期效应组合作用下的正截面抗裂验算截面抗裂验算取跨中截面进行（1）预加力产生的构件抗裂验算边缘混凝土预压应力的计算跨中截面Ⅱ=Ⅱ6=118.0×6065.69×295=78.78Ⅱ6=Ⅱ6125+290+125+125(118.0×60)(166.62)65.69×295166.6260=118.0×6065.69×295=1194.94mm由下式可得ⅡⅡ=+78.78×1078.78×10×119.9=+=1.97Mpa872.7×10.5×108(2)由荷载产生的构件抗裂验算边缘混凝土的法向应力的计算由下式可得12==++00第52页共62页 临港新区象骨二桥施工图设计08.58×1062005.11×106121.7×106=++.5×108.917×108.66×108=16.0Mpa(3)正截面混凝土抗裂验算对于A类构件，短期效应组合作用下应满足下列要求：≤0.7=16.01.97=1.≤0.7=0.7×2.65=1.855,计算结果满足《公路桥涵设计通用规范》的抗裂要求。同时，A类构件还应满足长期效应组合的要求。由下式得12==++0008.58×1062005.11×106767.55×106=++.5×108.917×1085.66×108=1.90Mpa=1.901.97<0所以构件满足《公路桥涵设计通用规范》中A类构件的长期效应组合的要求。8.2.2短期效应作用下的斜截面抗裂验算斜截面抗裂验算应取剪力和弯矩均较大的最不利区段截面进行，这里仍取剪力和弯矩均较大的L/4截面为例进行计算。实际设计中，应根据需要增加验算截面。（1）主应力计算以上梗肋处（a-a）的主应力计算为例。①剪应力sin12+0τ=+021.691×10×2.96×108118.66+12.2×.07×108=+200×61.01×109200×652.9×109.6+6.+0.51118.1×(60×)×sin×2.978×108200×61.01×109=0.67Mpa②正应力NPⅡNPⅡ12+=++0第53页共62页 临港新区象骨二桥施工图设计779.296×10779.296×10×1025.257×96.178250=872.7×1061.01×10906.5×106×96.178250+61.01×109150.058+1066.085×106×886.198250+66.6×109=4.33-4.33+3.42+2.53=5.95MPa③主应力+2=+22225.955.95=+0.67222=0.07Mpa同理可得0—0及下梗肋b—b的主应力如表31。表31L/4截面主应力计算表3面积矩(mm)主拉应力计算剪应力正应力第一阶段第二阶段第三阶段换纤维τ（MPa）σ（MPa）（MPa）净截面换算截面0算截面0888a—a2.964×103.092×102.785×100.675.95-0.078883.434×103.611×103.189×100—00.784.23-0.14888b—b2.506×102.751×102.162×100.591.58-0.20（1）主拉应力的限制值作用短期效应组合下抗裂验算的混凝土的主拉应力限制值为0.7=0.7×2.65=1.86MPa从表1-14中可以看到以上主拉应力均符合要求，所以变化点截面满足作用短期效应组合作用下的斜截面抗裂验算要求。8.3主梁挠度计算根据主梁截面在各阶段混凝土正应力验算结果，可知主梁在使用荷载作用下截面不开裂。8.3.1荷载短期效应作用下主梁挠度计算E4主梁计算跨径L=33.8m，C50混凝土的弹性模量c=3.4510MPa。由表1-6可见，主梁在各控制截面的换算截面惯性矩各不相同，本例为简化，取梁L/4处的换算截面惯性矩=652.90×109作为全梁的平均值来计算。0由下式可得简支梁挠度验算式为第54页共62页 临港新区象骨二桥施工图设计2=0.950（1）可变荷载作用引起的挠度现将可变荷载作为均布荷载作用在主梁上，则主梁中挠度系数α=5(查教材P275表1),短期荷载效应组合考虑长期效应的挠度增长系数,=81.查教材P276表1，荷载短期效应的可变荷载值=121.7kN·m（查表19）。荷载引起的简支梁跨中截面的挠度为58002121.7×106=××9=7.91mm（↓）80.95×.5×10652.90×10考虑长期效应的可变荷载引起的挠度值为800=,=1.×7.91=11.1<==56.600600（2）考虑长期效应的一期恒载、二期恒载引起的挠度=,(1+2)5800208.58+2005.11×106=1.×××=8.50mm（↓）80.95×.5×10652.90×1098.3.2预应力导致的的上拱值计算采用L/4截面处全梁平均力矩计算值，即NPⅡ=σPⅡcos+σPⅡ6=118.1×2520×0.9977+118.1×8065.69×295=779.296×10σPⅡcos+σPⅡ60=σPⅡcos+σPⅡ61+707+125+127972.75×16.82219.57×16.82260=118.1×2520×0.9977+118.1×8065.69×295=1025.257mm=N=779.296×10×1025.257=87.750×106PⅡ094截面惯性矩以梁L/4处截面的截面惯性矩=61.01×10mm来计算。则，主梁上拱度（跨中截面）为：=00.950第55页共62页 临港新区象骨二桥施工图设计2=−8×0.9587.75×106×8002=−8×0.95×.5×10×61.01×109=-27.495mm(↑)考虑长期效应为：,=,=2×27.95=5.99(↑)8.3.3设置预拱度主梁的挠度值为=+,=11.1+8.55.99=.82mm↓预应力产生的长期反拱值大于短期效应组合计算的长期挠度值，故不需要设置预拱度。第56页共62页 临港新区象骨二桥施工图设计第九章锚固区局部承压计算根据三束预应力钢筋锚固点的分析，N2钢束的锚固端局部承压条件最不利，现对N2锚固端进行局部承压验算。图27为N2钢束梁端锚具及间接钢筋的构造布置图。图27锚固区局部承压计算图（尺寸单位：mm）9.1局部受压区尺寸要求配置间接钢筋的混凝土构件，其局部受压区的尺寸应满足下列锚下混凝土抗裂性计算的要求：0≤1.式中0—结构重要性系数，这里0=1.0；—局部受压面积上的局部压力设计值，后张法锚头局压区应取1.2倍张拉时最大压力，所以局部压力设计值为=1.2×1395×880=1473.12×10；—混凝土局部承压修正系数，=1.0；—张拉锚固时混凝土轴心抗压强度设计值，混凝土强度达到设计强度的90%时张拉，此时混凝土强度等级相当于0.9×C50=C45，由附表查得=10.5MPa；第57页共62页 临港新区象骨二桥施工图设计β—局部承压承载力提高系数，β=；n、—局部受压面积，n为扣除孔洞后的面积，为不扣除孔洞面积；喇叭管尾端内孔直径为70mm，所以=180×180=2002×702=180×180−=285522—局部受压计算底面积；局部受压面为边长是180㎜的正方形，根据《公路桥规》中的计算方法，局部承压计算底面积为宽420㎜，长500㎜的矩形，此时N2和N3的局部承压计算底面有重叠。考虑到局部承压计算底面积重叠的情况及《公路桥规》对其取“同心、对称”的原则，这里取N2的局部承压计算底面积为420×（120+180+120）2的矩形。=20×20=17600217600β===2.200所以1.=1.×1.0×2.×20.5×277=1677.8×10>0=17.12×106计算表明，局部承压区尺寸满足要求。9.2局部抗压承载力配置间接钢筋的局部受压构件，其局部抗压承载力计算公式为0≤0.9(+)且满足=≥16式中—局部受压面积上的局部压力设计值，=1473.12×10N；—混凝土核心面积，可取局部受压计算底面积范围以内的间接钢筋所包罗的面积，这里配置螺旋钢筋得2102=×=66266===1.0>1200k—间接钢筋影响系数；混凝土强度等级为C50及以下时取k=2.0；—间接钢筋体积配筋率；局部承压区配置直径为10mm的HRB3352钢筋，单根钢筋截面积为78.54mm，所以第58页共62页 临港新区象骨二桥施工图设计×78.5===0.07210×0C45混凝土=20.5MPa；将上述各计算值代入局部抗压承载力计算公式，可得=0.9(+)=0.9×1.0×2.×20.5+2.0×0.07×1.006×280×28552=175.0kN>0=17.12故局部抗压承载力计算通过。所以N2钢束锚下局部承压计算满足要求。同理可对N1、N3、N4钢束进行局部承压计算。第59页共62页 临港新区象骨二桥施工图设计第十章结论经过两个月的努力与学习，终于完成了这份沉甸甸的毕业设计。在这次的毕业设计中我们综合运用大学四年所学的基本理论和专业知识，同时，这一过程培养了我们独立的分析问题和解决问题的能力和团队合作意识。这一过程为我们以后的工作奠定了坚实的基础。本设计为3跨35米简支梁桥上部设计，该桥梁总长为121米，桥面宽度为净16-2×2.0+2×0.3米上部结构设4个车道，采用9片梁，桥面总宽20.6米。活荷载为公路一级荷载，恒载为结构自重和桥面铺装及栏杆的自重。回顾设计的内容。第一部分是开题报告与方案比选。第二部分是内力计算，内力计算分为恒载计算与活载计算。其中活载计算计算横向分布系数采用比拟正交异性板法（即G-M法）,另外，内力计算还包括横隔梁计算和行车道板计算。第三部分为预应力钢筋的配置，这一部分由于学习中没进行过课程设计，运用起来比较吃力。配筋之前花大量时间复习《结构设计原理》并反复浏览《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》。第四部分为截面验算，验算时按照相应规范逐步验算，合格即可。第60页共62页 临港新区象骨二桥施工图设计第十一章参考文献1.中华人民共和国行业标准.公路工程技术标准[S](JTGB01-2003).北京：人民交通出版社，2004.2.中华人民共和国行业标准.公路桥涵设计通用规范[S](JTGD60-2004).北京：人民交通出版社，2004.3.中华人民共和国行业标准.公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范[S].(JTGD62-2004).北京：人民交通出版社，2004.4.中华人民共和国行业标准.公路桥涵地基与基础设计规范[S].(JTGD63-2007).北京：人民交通出版社，2007.5.范立础.桥梁工程(上册)[M].北京：人民交通出版社19876.姚林森.桥梁工程[M].北京：人民交通出版社，1985.7.叶见曙.结构设计原理[M].北京：人民交通出版社，2005.8.周念先.桥梁方案比选[M].上海：同济大学出版社，1997.9.易建国.桥梁计算示例丛书——混凝土简支梁（板）桥[M].北京：人民交通出版社,2006.10.杨恒山.土木与建筑工程学院毕业设计(论文)工作手册[M].湖南：湖南理工学院教务处,2015.第61页共62页 临港新区象骨二桥施工图设计第十二章致谢紧张的两个月已经过去了，此次毕业设计也已经接近尾声了，在这两个多月里我学到了很多东西，让我受益非浅。毕业设计的完成也意味着四年的大学生涯即将结束。在这段时间里，为了完成这份代表着我们大学四年在专业领域中的所感、所悟、所得的毕业设计，我在指导教师的悉心指导和关怀下，翻阅并且研读各种专业资料，同时也对自己大学四年所学的专业知识进行了总结和应用，汇集大量的参考资料，严谨而认真的编写、修改完成这篇毕业设计，在这一过程中，我总结了自己的所得，并且感悟很深刻，相信在以后的工作中定能学以致用。在毕业设计结束之际，特此对所有给予我关心和帮助的老师致以我最真诚的谢意！在此我首先要感谢我的导师王光辉老师，王老师教学任务重、课外项目多，但是每周都抽出一定时间对我们的毕业设计悉心的指导。从方案的确定，到开题报告撰写，再到计算书中所有细节的处理以及图纸的绘制，王老师都是不厌其烦，一遍又一遍的讲解。王老师深厚的专业功底和严谨的治学态度都将影响我们以后的学习和工作。其次还要特别的感谢在大学四年教育和支持我的所有老师，陈积光老师，王玮玮老师，李明老师，祝新念老师，林志英老师和教育过我的所有老师。从设计题目的选择到最终完成，他们给予了我很多的指导和支持。同时感谢学院为我们提供了如此丰富的设计资料。在此对帮助我完成毕业设计的所有老师及同学再次致以衷心的感谢。第62页共62页