大桥大体积承台施工方案 37页

五里坡特大桥大体积承台施工方案一、工程概况五里坡特大桥起点桩号K81+906，终点桩号K83+144，桥梁全长1238米，最大桥高172米，主桥最大墩高153米。主桥上部结构为85+4×160+85米预应力连续刚构，主墩9#、10#、11#、12#、13#桥墩采用双薄壁空心墩，桥墩基础为群桩承台。左右幅承台为一体式，共计5个承台，最大体积3374.8立方米。承台具体尺寸及工程数量见下表：墩号9#10#11#12#13#（尺寸）28.6*23.6*528.6*18.6*528.8*16.2*528.8*16.2*528.6*23.6*5工程项目C30混凝土3374.82659.82332.82332.83374.8（m3）HRB335钢筋.9.2.1.1.9（kg）D8钢筋焊网58724638408240825872（k二g）、总体施工规划1、施工方案钢筋在墩旁集中加工制作，现场人工绑扎承台钢筋。冷却管绑扎在承台钢筋骨架上，注意按设计及时、准确地预埋主墩墩身钢筋。模板采用主墩墩身使用的21mm进口胶合板，竖肋采用(木工字梁)，横肋采用双［12槽钢背楞，钢管架支撑加固。在1号和2号搅拌站集中拌制热砼，8台砼运输车运输，采用两台汽车泵站，砼泵送入模，砼浇筑速度70m3／h，浇筑砼量为3374.8m3，预计9#承台浇注时间为60小时。施工时采用分段分层浇注，整个承台分为二段，每段由一台泵负责，砼泵送沿串筒入模，每层30cm水平分层浇筑，插入式振捣器振捣。浇筑完成后通过测温进行温控，根据测得的温度数据来调整冷却管中水的流量。砼上表面采用蓄热水养护，四周侧面采用覆盖蓬布，生炉子加温保持内外温差。2、机械配备：序号名称单位数量型号备注1砼罐车台89m32砼泵车台237m 3柴油固定泵台1TBC80备用4插入式振捣棒根6705插入式振捣棒根12506潜水泵台87蓬布m220008蜂窝煤炉子个129电钨灯盏810拌合机台1120011拌合机台375012发电机台23、材料准备①材料计划材料使用量(T)砼标部位体积中砂碎石号42.5水泥热水粉煤灰聚酸（方）（方）9#承台C303374.81025.91519.72469526.5347.67.23910#承台C302659.8808.61197.71945.9414.92745.70511#承台C302332.8709.21050.51706.7363.9240.35.00412#承台C302332.8709.21050.51706.7363.9240.35.00413#承台C303374.81025.91519.72469526.5347.67.239②材料贮存能力材料贮存量(T)部位中砂碎石42.5水泥热水粉煤灰聚酸（方）（方）1#搅拌站200157013501202#搅拌站3009901820120水泥不足部分为500吨，采用开盘时，在搅拌站停放2台水泥车备用，粉煤灰采用 开盘后通知供应商供货，以补充使用数量。三、承台施工工艺1、钢筋加工安装桩检合格孔底注浆完毕，垫层达到设计要求后，开始绑扎钢筋，随工布置散热管。钢筋集中制作，对于单根长度超过20米的骨架钢筋分段加工完成，运送至承台垫层上采用直螺纹连接，对于小直径构造钢筋长度超过20米的分段制作完成后运送至承台垫层采用焊接。所有钢筋应准确安装，用支撑钢筋将钢筋结构固定，以保证钢筋在施工过程中不会发生移动。特别是墩身Φ32mm钢筋的预埋钢筋，采用钢管骨架支撑，对其精确定位，以保证预埋钢筋在浇筑承台混凝土施工过程中不会发生移动。因为承台高5m，为方便下料和振捣承台底部混凝土，其顶部横桥向每隔6米、纵桥向4米钢筋应预留人孔，作为泵车软管下料口及下人孔。待承台浇到3.5m厚度时，即开始补焊人孔处钢筋。钢筋绑扎完成自检合格后，报经监理工程师检查签认后，才能浇注承台混凝土。为给混凝土浇筑时提供支架，防止因工作人员在钢筋上行走及机具放置在钢筋上引起钢筋骨架变形，应在承台架立钢筋中增加钢筋进行定位和加固，工作人员在架立钢筋组成的平台上振捣。汽车泵汽车泵 2、冷却管布设为了降低混凝土内部温度，在混凝土内部布设冷却管。冷却管采用32mm水管，管道连接密封防止漏水，冷却管在竖向分四层布置，层间距1.4,水平单层采用蛇形走向，上下两层蛇形走向沿桥纵横交错布置。冷却管和冷却装置的安装要安全、可靠，冷却水管使用前进行试通水，防止管道漏水、阻塞。具体布置见下图：C1管网平面布置C2管网平面布置5,0出水口3出水口,16.66.4828,7222进水口进水口3,17,00,5517,30,751,3161,318,618,6立面C3出水口C1出水口C1进水口C2进水口C1进水口C3进水口C4出水口C2出水口附注：1、图中尺寸均以米计。5,4,0,55C4管道C3管道C2管道C1管道0,552、冷却管采用直径32毫米的铸铁水管，管与管之间的连接采用10配套的接头。4.0,750,75513、冷却管在埋设和浇注混凝土过程中，应防止漏水，使用完毕*3后压浆封孔，露出部分切除。44、在开始浇筑混凝土即时通水，连续通水15天，水压根据天气,01,116,41,1情况做适当调整，出口温度控制在40度以下。18,6㈠温度控制标准综合考虑混凝土入模温度、混凝土水化热的发展变化规律、养护条件、通水散热等因素，制定了以下混凝土的温控标准：1．混凝土浇筑时入模温度：5℃≤T≤25℃。2．混凝土的表面温度与中心温度之间温差不大于25℃。3．冷却水与混凝土之间的温差不大于25℃。4．拆模时内外温差小于25℃。5．降温管出口水温控制小于40℃度。6．内部最高温度≤50℃7．降温速率≤3℃/d ㈡温度控制措施①通水降温在砼浇筑到冷却水管标高后立即开始通水，利用测温管测量砼体内温度，当温差超过规定时，要立即采取有效措施降低温度差，及时调整水泵供水速度，加快循环。如加压、加快冷却水的循环速度、冷却水箱内加冰块等，保证砼内外温差小于20℃。②外侧保温在混凝土浇注之前，利用柱子预埋钢筋采用钢管将四个柱子进行连接，同时在基坑四周用钢筋打设地锚，从柱子至地锚之间用钢筋连接，形成保温棚，按下图搭设支架。混凝土浇注完毕后，立即用蓬布覆盖，在基坑四周生炉子，烧热水，保持结构物外露的混凝土表面温度及湿度。③温度监控温度测量器布置要合理，防止施工中损坏。冷却系统尽量使用自动控制系统，要选用有施工经验的人操作。A、测温设备便携式建筑电子测温仪；专用测温线；标准温度计。B、测温布设 根据承台结构及水化热温度场分布规律，深度上按二层布置，表面一层深0.5米,中心一层3米;考虑承台平面的对称性,在承台平面1/4位置及对角线上间距4米布置温度传感器。根据测温点数量和深度选用长度规格合适的测温线，预埋时用塑料管等杆件作支承物，将测温线按照测温点距离放在塑料管内。在浇筑混凝土时，将绑好测温线的支承物植入混凝土中，温度传感器处于测温点位置，插头留在混凝土外面并用塑料袋罩好，避免潮湿，保持清洁。为便于操作，留在外面的导线长度应大于20cm。测温时，按下主机电源开关，将测温线插头插入主机插座中，主机显示屏上即可显示相应测温点的温度。具体测点布置见下图：3、模板安装模板采用21mm进口胶合板，胶合板与竖肋(木工字梁)采用自攻螺丝连接，竖肋与横肋（双［12槽钢背楞）采用连接爪连接，在竖肋上两侧对称设置两个吊钩。两块模板之间采用芯带连接，用芯带销固定。模板拼装见下图： 模板竖肋间距为30cm，横肋间距为100cm，拉杆间距按120cm布置，拉杆孔采用ф32PVC套管，拉杆采用ф22钢筋，拉杆间距1米*1米，拉杆端头焊接D20螺杆的长度约为30公分，焊接长度大于20公分，再用锥形接头连接65公分螺杆，锥形接头和外部螺杆可周转使用。模板外侧采用安装型钢双排脚手架，脚手架排距1.2米，纵向间距1.5米，竖向间距1.2米，采用方木斜杆或调节丝杆对模板进行加固。基坑四周要有支撑木板，防止基坑变形影响模板和架体的稳定。模板组成部件见下表：序号名称效果图1吊钩2竖肋 3横肋横肋采用2根［14槽钢4连接爪5芯带芯带插捎和6垫板7拼缝背楞注：模板面板为21mm厚进口维萨板。4、混凝土浇筑（1）、浇注施工机具安排①施工机械及布置∶选用2台37米汽车泵，安排专人负责指挥车辆进出。②混凝土的运输∶最大混凝土量约为3374m3,根据泵送能力及现场实际情况，每小时泵送混凝土按60～70m3/h，共需配备9m3/h罐车8辆，预计浇筑时间需要60h左右。③砼振动棒：沿桥横向布置3排，每排4台，振动棒共计16台，其中4台备用。④施工人员安排a、混凝土振捣人员 一台振动器安排2名振动手，2名替换人员，共需24名振动手，24名替换人员，总共48名。b、放下料及安拆泵管人员：由泵车操作人员进行操作。c、现场配备混凝土车辆指挥2人。d、收光10人，电工3人。（2）、砼浇筑在1号和2号搅拌站集中拌制热砼，8台砼运输车运输，采用两台汽车泵站，一台3固定泵备用，砼泵送沿串筒入模，砼浇筑速度70m3／h，浇筑砼量为3374.8m，预计9#承台浇注时间为60小时。混凝土浇筑原则：施工时采用“分段分层浇注，薄层浇注，循序渐进，一次到位”的方法浇注。混凝土入模温度8℃≤T≤15℃，入模温度控制在10℃左右，视天气、砂石料温度情况，水温控制在20℃≤T≤80℃，分层浇筑厚度控制在30cm左右，采取二次振捣以加快砼热量散发，使温度分布均匀，插入式振动器捣固密实。上层的浇筑必须在下层已经浇筑的混凝土初凝之前进行,保持混凝土始终接近水平状态。混凝土浇筑顺序：沿短边浇筑，向长边推进，两台汽车泵自短边中间向两边同时浇筑，注意界处砼应充分振捣，防止漏振，并始终保持整个承台混凝土段落之间接近水平状态。砼浇筑完毕后将砼面收平，在砼凝固前二次收浆人工压抹1～2遍，以清除砼收缩沉降引起的沿水平钢筋走向的表面干缩裂纹。混凝土浇筑初凝后及时对墩柱交界面进行拉毛处理，并人工凿毛。 汽车泵汽车泵（3）养生承台顶面采用冷却水管排出的热水撒水养生，侧面则采取蓬布包裹保温。在承台周围搭设大棚，采用蓬布包裹密封，大棚搭设必须牢固、不透风，砼浇筑结束后即时铺上蓬布，蓬内生炉子，在第4～5天内，砼处于升温阶段，采取砼内部通水降温、外部升温措施，防止表面裂缝。在施工过程中加强对气象变化情况的应变能力，如遇寒流，采用燃煤取暖炉加热养护。采用燃煤取暖炉加热，必须将炉的排气管引出棚外，将烟气排到棚外。以防止煤气中毒和防止氧化碳浓度过高加速混凝土的碳化。暖棚内底部温度不低于5℃，当低于5℃时应采取增加煤炉的办法。混凝土养护期间，安排专人对煤炉进行检查，填加燃煤，保持棚内温度。暖棚内应有一定的湿度（由实验室测定），当湿度不够时，在暖炉上烧热水，形成水蒸汽保湿。侧模在混凝土强度达到2.5Mpa以上，且其表面及棱角不因拆模而受损时，方可拆模。并同时满足抗冻要求的规定正常温度下混凝土拆模强度。拆模前保证内外温差小于20℃。拆模后继续覆盖、通水，始终保持温度控制条件，养生时间一般不少于14天。 3．混凝土体内温度计算结果承台内部最高温度该时刻承台该时刻承台承台内外浇筑情况状况温度值发生时至承台顶面距底面温度顶面温度计算温差刻离oooo1次浇完冷却41C第3天3m35C26C15C℃5044.640302010011.1911.2111.2311.2511.2711.29时间/d自上而下各层温度最高点为1-1为2-3为3-6为4-7 主墩承台大体积砼浇筑施工人员组织安排表负责人工作岗位工作职责备注姓名全面负责施工工艺、工序控制，现场总指负责整个施工过程前后现场，从混凝土拌制、运输，到布料、挥振捣、养护、凿毛等全过程的控制和协调安排，保证各工序衔接顺畅，工艺符合要求，工种协调合理。负责砼的配合比、搅拌质量、取样砼质量控对配合比、坍落度、初凝时间、和易性等进行出厂控制，并进驻拌和站制负责人根据气温、混凝土运输、浇筑现场情况及时合理的调整混凝土的坍落度。砼进场根据便道、场地及浇筑现场等具体情况，协调砼运输车辆的负责人倒料次序等工作管理负责对混凝土输送泵、发电机、振捣机具、抽水机等进行检人查和检修，根据施工特点对电线进行合理布置。保证其正常员机械设备使用负责人电气负合理进行电力线路的布置和维护责人砼前场负责对前场混凝土的浇筑工艺，包括布料顺序、振捣工艺、模板跟踪检查、钢筋校正，温控措施落实，施工人员组织调负责人配，砼的养生、凿毛等进行指挥协调安排。砼前场每工作班配2～配合砼前场负责人工作，进行温度监控。技术员3人每工作班配8输送泵混凝土输送泵操作人，两班共16操操作班人，作工混凝土的布料、振捣工作、，输送管的拆、接等。划分工作混凝土每工作班配30人职责和范围，并具体落实到人。人，两班共60浇注班人 模板检查、钢筋校正、通冷却水、清理及抽水、砼养生、凿毛等零散杂工，跟踪检查模板加固情况、漏浆情况、钢筋调正、排水沟清理、每工作班配8杂工班混凝土的养生、凿毛等，气温高时须专人对混凝土输送管进人，两班共16行覆盖撒水降温处理，并根据工作量、工作内容具体分工，人，责任到人。每工作班配2～电工班电力线路的布置、维护，配常用易损配件现场值班3人每工作班配3机修班机械设备保养、维修，配常用易损配件现场值班人 泵送混凝土现浇施工计算书一、基本参数:混凝土浇筑数量qn=70m3/h混凝土搅拌运输车容量V=9m3搅拌站到施工现场往返距离L=3km一个运输周期总的停车时间t=30分钟水平配管的长度l=37m混凝土输送管直径r=125mm向上垂直配管的长度h=5m软管根数m=1根弯管个数n1=2个变径管根数n2=1根混凝土坍落度S=18cm二、泵车数量计算：其中qn混凝土浇筑数量取qn=70m3/hqmax混凝土输送泵车最大排量取qmax=100m3/hη泵车作业效率取η=0.6经计算得以N=70÷(100×0.6)=2台三、每台泵车需搅拌车数量计算:泵车计划排量计算其中：η泵车作业效率，取η=0.6 α配管条件系数，取α=0.9qmax混凝土泵送车最大排量;取qmax=100m3/h经过计算:qm=100×0.6×0.9=54m3/h每台泵车需搅拌车数量其中：qm泵车计划排量qm=54m3/hV混凝土搅拌运输车容量取V=9m3L搅拌站到施工现场往返距离取L=3kmv搅拌运输车车速取v=30km/ht一个运输周期总的停车时间取t=30分钟经计算得到:N=54×(60×3÷30+30)÷(60×9)=4台四、泵车的水平输送距离计算泵车的最大输送距离：其中：r混凝土输送管直径取r=125mmk1粘着系数k1=282Pak2速度系数k2=382Pa/m/sv0混凝土拌合物在输送管内的平均流速取v0=1m/sPmax混凝土泵产生最大压力取Pmax=6.5MPa经计算得到:Lmax=6.5×÷(2÷(125÷1000÷2)×(282+382×(1+0.3)×1)×0.9)=289.87m配管水平换算长度计算公式: 其中：l水平配管的总长度l=37mh垂直配管的总长度h=5mm软管根数m=1根n1弯管个数n1=2个n2变径管根数n2=1根k每米向上垂直管的换算长度取k=4mf每根软管的换算长度取f=20mb每个弯管的换算长度取b=12mt每根变径管的换算长度取t=8m经计算得到:L=37+4×5+20×1+12×2+8×1=109m配管水平换算长度小于等于泵车的最大输送距离;故满足要求!泵送混凝土现浇施工计算书一、基本参数:混凝土浇筑数量qn=70m3/h混凝土搅拌运输车容量V=9m3搅拌站到施工现场往返距离L=3km一个运输周期总的停车时间t=40分钟水平配管的长度l=37m混凝土输送管直径r=125mm向上垂直配管的长度h=5m软管根数m=1根 弯管个数n1=2个变径管根数n2=1根混凝土坍落度S=18cm二、泵车数量计算：其中qn混凝土浇筑数量取qn=70m3/hqmax混凝土输送泵车最大排量取qmax=45m3/hη泵车作业效率取η=0.6经计算得以N=70÷(45×0.6)=3台三、每台泵车需搅拌车数量计算:泵车计划排量计算其中：η泵车作业效率，取η=0.6α配管条件系数，取α=0.9qmax混凝土泵送车最大排量;取qmax=45m3/h经过计算:qm=45×0.6×0.9=24.3m3/h每台泵车需搅拌车数量其中：qm泵车计划排量qm=24.3m3/hV混凝土搅拌运输车容量取V=9m3L搅拌站到施工现场往返距离取L=3kmv搅拌运输车车速取v=30km/ht一个运输周期总的停车时间取t=40分钟经计算得到:N=24.3×(60×3÷30+40)÷(60×9)=3台四、泵车的水平输送距离计算泵车的最大输送距离： 其中：r混凝土输送管直径取r=125mmk1粘着系数k1=282Pak2速度系数k2=382Pa/m/sv0混凝土拌合物在输送管内的平均流速取v0=1m/sPmax混凝土泵产生最大压力取Pmax=6.5MPa经计算得到:Lmax=6.5×÷(2÷(125÷1000÷2)×(282+382×(1+0.3)×1)×0.9)=289.87m配管水平换算长度计算公式:其中：l水平配管的总长度l=37mh垂直配管的总长度h=5mm软管根数m=1根n1弯管个数n1=2个n2变径管根数n2=1根k每米向上垂直管的换算长度取k=4mf每根软管的换算长度取f=20mb每个弯管的换算长度取b=12mt每根变径管的换算长度取t=8m经计算得到:L=37+4×5+20×1+12×2+8×1=109m配管水平换算长度小于等于泵车的最大输送距离;故满足要求! 混凝土测温记录工程名称：五里坡特大桥监理单位：监理公司承包单位：中铁二十局集团有限公司合同段：宝汉高速BP11标工程部位五里坡特大桥#墩承台混凝土浇筑日期混凝土入模温度℃混凝土灌注时大气温度℃混凝土养护方法测温记录测温点温度℃大气测温日期测温时间温度进出123456789水水℃测温点布置图技术负责人：质检员：施工员：监理工程师：年月日 施工阶段砼浇筑块体的温度、温度应力的验算1、砼浇筑块体的温度（1）、砼的最大绝热温升Th=mc·Q/c·ρ·(1-e-mt)式中：Th——混凝土的最大绝热温升（℃）；Q——水泥28d水化热，查表得42.5水泥28天水化热Q=377kj/kg；mc——每立方米混凝土水泥用量（kg/m3），mc=304kg；c——混凝土比热，取0.96kj/(kg·K)；ρ——混凝土密度，取2450（kg/m3）；t——混凝土的龄期(d)取3、6、9、12、15、18、21；e——为常数，取2.718；m——系数，随浇筑温度改变，取：0.362（浇筑温度约20℃）。则：-0.362×3①Th3=304×377/{0.96×2450×（1-2.718)}=73.6℃-0.362×6②Th6=304×377/{0.96×2450×（1-2.718)}=55.0℃-0.362×9③Th9=304×377/{0.96×2450×（1-2.718)}=50.7℃-0.362×12④Th12=304×377/{0.96×2450×（1-2.718)}=49.4℃-0.362×15⑤Th15=304×377/{0.96×2450×（1-2.718)}=48.9℃-0.362×18⑥Th18=304×377/{0.96×2450×（1-2.718)}=48.8℃-0.362×21⑦Th21=304×377/{0.96×2450×（1-2.718)}=48.8℃（2）、混凝土中心计算温度T1（t）=Tj+Th·ξ(t)式中：T1（t）——t龄期混凝土中心计算温度（℃）；Tj——混凝土浇筑温度(℃)，取20度;ξ(t)——t龄期降温系数，查表计算得：对5m混凝土板：ξ(3)=0.79；ξ(6)=0.78；ξ(9)=0.77；ξ(12)=0.7；ξ(15)=0.6；ξ(18)=0.51；ξ(21)=0.42；①T1（3）=20+73.6×0.79=78.1℃ ②T1（6）=20+55.0×0.78=62.9℃③T1（9）=20+50.7×0.77=59.0℃④T1（12）=20+49.4×0.7=54.6℃⑤T1（15）=20+48.9×0.6=49.3℃⑥T1（18）=20+48.8×0.51=44.9℃⑦T1（21）=20+48.8×0.42=40.5℃由上可知：混凝土内部温度在养护21天后温度约可降至40～50℃间，考虑浇筑日平均气温在25～30℃间，因此混凝土养护时间约需18～21天。（3）、混凝土表层（表面下50～100mm处）温度保温材料厚度δ=0.5h·λx(T2-Tq)Kb/λ(Tmax-T2)式中：δ——保温材料厚度（m）；λx——所选保温材料导热系数[W/(m·K)]，查表得草袋λx=0.14；薄膜λx=0.04，取值为0.09T2——混凝土表面温度（℃）；Tq——施工期大气平均温度，取25（℃）；λ——混凝土导热系数，取2.33W/(m·K)；Tmax——计算得混凝土最高温度（℃）；计算时可取T2-Tq=15～20℃，取20℃；Tmax-T2=25℃，取值为25℃；Kb——传热系数修正值，采用在易透风保温材料上下各铺一层不易透风材料，Kb=1.3～1.5，取1.5。δ=0.5h·λx(T2-Tq)Kb/λ(Tmax-T2)=0.5×5×0.09×31×1.5/2.33×25≈0.18米则实际采取5cm海绵，9层草袋、9层塑料薄膜保温保湿养护，即可保证承台5m厚混凝土板的控裂要求。（4）、混凝土表面模板及保温层的传热系数:β=1/[Σδi/λi+1/βq]=1/[0.18/0.14+1/23]≈0.75式中：β——混凝土表面模板及保温层等的传热系数[W/(m2·k)]； δi——各保温材料厚度，保温材料选用草袋，厚度为0.18（m）；λi——各保温材料导热系数，为0.09[W/(m·k)]；βq——空气层的传热系数23[W/(m2·k)]；（5）、混凝土虚厚度：h’=k·λ/β=(2/3)×2.33/0.75=2.07米式中：h’——混凝土虚厚度（m）;k——折减系数，取2/3；λ——混凝土导热系数，取2.33[W/（m·k];（6）、混凝土计算厚度：H=h+2h’=5+2×2.07=9.14米式中：H——混凝土计算厚度（m）；h——混凝土实际厚度（m）；（7）、混凝土表层温度：T2(t)=Tq+4·h’(H-h’)[T1(t)-Tq]/H2;式中：T2(t)——混凝土表面温度（℃）；Tq——施工期间大气平均温度，取25（℃）；h’——混凝土虚厚度，取2.07米（m）;T1(t)——混凝土中心温度（℃）；、2①T2(3)=25+4×2.07×（9.56-2.07）×[78.1-25]/9.14=64.4℃2②T2(6)=25+4×2.07×（9.56-2.07）×[62.9-25]/9.14=53.1℃2③T2(9)=25+4×2.07×（9.56-2.07）×[59.0-25]/9.14=50.2℃2④T2(12)=25+4×2.07×（9.56-2.07）×[54.6-25]/9.14=47.0℃2⑤T2(15)=25+4×2.07×（9.56-2.07）×[49.3-25]/9.14=43.0℃2⑥T2(18)=25+4×2.07×（3.12-2.07）×[44.9-25]/9.14=39.8℃2⑦T2(21)=25+4×2.07×（9.56-2.07）×[40.5-25]/9.14=36.5℃5.1.8混凝土内平均温度：Tm(t)=[T1(t)+T2(t)]/2①Tm(3)=[78.1+64.4]/2=71.3℃②Tm(6)=[62.9+53.1]/2=58.0℃③Tm(9)=[59.0+50.2]/2=54.6℃ ④Tm(12)=[54.6+47.0]/2=50.8℃⑤Tm(15)=[49.3+43.0]/2=46.2℃⑥Tm(18)=[44.9+39.8]/2=42.3℃⑦Tm(21)=[40.5+36.5]/2=38.5℃2、温度应力的验算3、单纯地基阻力系数CX1（N/mm3）;CX1=0.6～1.0，取0.8。4、大体积混凝土瞬时弹性模量：E(t)=E0(1-e-0.09t)式中：E(t)—t龄期混凝土弹性模量（N/mm2）；4E0—28t混凝土弹性模量（N/mm2），C30混凝土为3.0×10；E—常数，取2.718；t—龄期（d）;4-0.09×34①E(3)=3.0×10×(1-2.718)=0.710×104-0.09×64②E(6)=3.0×10×(1-2.718)=1.252×104-0.09×94③E(9)=3.0×10×(1-2.718)=1.665×104-0.09×124④E(12)=3.0×10×(1-2.718)=1.874×104-0.09×154⑤E(15)=3.0×10×(1-2.718)=2.222×104-0.09×184⑥E(18)=3.0×10×(1-2.718)=2.406×104-0.09×214⑦E(21)=3.0×10×(1-2.718)=2.547×105、地基约束系数β(t)=(CX1+CX2)/h·E(t)β(t)——t龄期地基约束系数（1/mm）；h——混凝土实际厚度（mm），为5米；CX1——单纯地基阻力系数(N/mm3)，基坑底部为硬塑粘土，而在前期浇筑C15素混凝土垫层较厚（约300mm），综合考虑取值0.8；CX2——桩的阻力系数（N/mm3），在此不考虑桩的作用，故CX2=0；E(t)——t龄期混凝土弹性模量（N/mm2）；4-5①β(3)=0.8/（5×0.71×10）=2.25×104-5②β(6)=0.8/（5×1.252×10）=1.28×104-5③β(9)=0.8/（5×1.665×10）=0.96×10 4-5④β(12)=0.8/（5×1.874×10）=0.85×104-5⑤β(15)=0.8/（5×2.222×10）=0.72×104-5⑥β(18)=0.8/（5×2.406×10）=0.67×104-5⑦β(21)=0.8/（5×2.547×10）=0.63×106、混凝土干缩率和收缩当量温差：（1）、混凝土干缩率：εY(t)=ε0Y(1-e-0.01t)M1·M2····M10εY(t)——t龄期混凝土干缩率；Ε0y——标准状态混凝土极限收缩值，取3.24×10-4;M1·M2····M10——各修正值；查表得：M1=1.25；M2=0.93；M3=1.00；M4=0.91；M5=1.00；M6=0.96；M7=1.00；M8=0.86；M9=1.00；M10=0.86；-4-4①εY(3)=3.24×10×(1-e-0.01×3)×0.75=0.072×10-4-4②εY(6)=3.24×10×(1-e-0.01×6)×0.75=0.142×10-4-4③εY(9)=3.24×10×(1-e-0.01×9)×0.75=0.209×10-4-4④εY(12)=3.24×10×(1-e-0.01×12)×0.75=0.275×10-4-4⑤εY(15)=3.24×10×(1-e-0.01×15)×0.75=0.338×10-4-4⑥εY(18)=3.24×10×(1-e-0.01×18)×0.75=0.400×10-4-4⑦εY(21)=3.24×10×(1-e-0.01×21)×0.75=0.460×10（2）、收缩当量温差TY(t)=εY(t)/α式中：TY(t)——t龄期混凝土收缩当量差（℃）；α——混凝土线膨胀系数，1×10-5(1/℃);①TY(3)=0.072×10-4/1×10-5=0.72℃②TY(6)=0.142×10-4/1×10-5=1.42℃③TY(9)=0.209×10-4/1×10-5=2.09℃④TY(12)=0.275×10-4/1×10-5=2.75℃⑤TY(15)=0.338×10-4/1×10-5=3.38℃⑥TY(18)=0.400×10-4/1×10-5=4.00℃⑦TY(21)=0.460×10-4/1×10-5=4.60℃ 7、结构计算温差（一般3天划分一个区段）⊿Ti=Tm(i)-Tm(i+3)+TY(i+3)-TY(t)⊿Ti——i区段结构计算温差（℃）；Tm(i)——i区段平均温度起始值（℃）；Tm(i+3)——i区段平均温度终止值（℃）；TY(i+3)——i区段收缩当量温差终止值（℃）；TY(t)——i区段收缩当量温差起始值（℃）；①⊿T3=71.3-58.0+1.42-0.72=14.0℃②⊿T6=58.0-54.6+2.09-1.42=4.07℃③⊿T9=54.6-50.8+2.75-2.09=4.46℃④⊿T12=50.8-46.2+3.38-2.75=5.23℃⑤⊿T15=46.2-42.3+4.00-3.38=4.52℃⑥⊿T18=42.3-38.5+4.60-4.00=4.4℃8、各区段拉应力——————σi=Ei·α·⊿Ti·Si·｛1-1/ch(βi·L/2)｝式中：βi——i区段平均地基约束系数；L——混凝土最大尺寸（mm）；ch——双曲线余弦函数；4-5σ3=（0.71+1.252）×10×1×10×14×（0.186+0.208）×0.5-5×｛1-1/ch[(2.25+1.28)×10×28600/2]｝=0.05845σ6=（1.252+1.665）×10×1×10-×4.07×（0.208+0.214）×-50.5×｛1-1/ch[(1.28+0.96)×10×28600/2]｝=0.0124-5σ9=（1.665+1.874）×10×1×10×4.46×（0.214+0.215）×-50.5×｛1-1/ch[(0.96+0.85)×10×28600/2]｝=0.0124-5σ12=（1.874+2.222）×10×1×10×5.23×（0.215+0.233）-5×0.5×｛1-1/ch[(0.85+0.72)×10×28600/2]｝=0.0124-5σ15=（2.222+2.406）×10×1×10×4.52（0.233+0.252）×-50.5×｛1-1/ch[(0.72+0.67)×10×28600/2]｝=0.0114-5σ18=（2.406+2.574）×10×1×10×4.4×（0.252+0.301）×-50.5×｛1-1/ch[(0.67+0.63)×10×28600/2]｝=0.011 9、到指定期混凝土内最大应力：σmax=[1/(1-ν)]Σσiσmax——到指定期混凝土内最大应力（N/mm2）;ν——泊桑比，取0.15；σmax=[1/(1-ν)]Σσi=[1/（1-0.15）]（0.058+0.012+0.012+0.012+0.011+0.011）=0.1410、安全系数K=ft/σmax=1.65/0.14=11.78≥1.15因此，采取的措施满足抗裂要求。式中：K——大体积混凝土抗裂安全系数，应≥1.15；ft——到指定期混凝土抗拉强度设计值，取1.65（N/mm2） 模板计算书墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据规范，当采用容量为大于20.8m3的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为6.00kN/m；一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):300mm；穿墙螺栓水平间距(mm):900mm；主楞(外龙骨)间距(mm):1000mm；穿墙螺栓竖向间距(mm):1000mm；对拉螺栓直径(mm):M20；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型：轧制槽钢80×43×5.04433截面惯性矩I(cm):101.3cm；截面抵抗矩W(cm):25.3cm；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；截面类型:矩形；宽度(mm):80mm；高度(mm):200mm；次楞肢数:1；4.面板参数面板类型:钢面板；面板厚度(mm):21.00mm；22面板弹性模量(N/mm):.00N/mm；22面板抗弯强度设计值fc(N/mm):205.00N/mm；22面板抗剪强度设计值(N/mm):1.50N/mm；5.木方参数2222方木抗弯强度设计值fc(N/mm):130.00N/mm；方木弹性模量E(N/mm):9500.00N/mm； 22方木抗剪强度设计值ft(N/mm):1.50N/mm；2222钢楞弹性模量E(N/mm):N/mm；钢楞抗弯强度设计值fcN/mm:205N/mm；墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:3其中γ--混凝土的重力密度，取24.00kN/m；t--新浇混凝土的初凝时间取，8.00h；T--混凝土的入模温度，取10.00℃；V--混凝土的浇筑速度，取0.10m/h；H--模板计算高度，取5.00m；β1--外加剂影响修正系数，取1.20；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；222分别为18.43kN/m、120.00kN/m，取较小值18.43kN/m作为本工程计算荷载。 2计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=18.43kN/m；2倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=6.00kN/m。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下:其中，M--面板计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度(内楞间距):l=300.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×18.43×1.00×0.9=19.91kN/m，其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×6.00×1.00×0.9=7.56kN/m；q=q1+q2=19.91+7.56=27.47kN/m；5面板的最大弯距：M=0.1×27.47×300.0×300.0=2.47×10N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：2其中，σ--面板承受的应力(N/mm)； M--面板计算最大弯距(N.mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；53W=1000×21×21/6=0.74×10mm；22f--面板截面的抗弯强度设计值(N/mm)；f=205.00N/mm；面板截面的最大应力计算值σ=3.34N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=205.00N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:其中，V--面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(竖楞间距):l=300.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:q=q1+q2=19.91+7.56=27.47kN/m；面板的最大剪力：V=0.6×27.47×300.0=4944.6N；截面抗剪强度必须满足:2其中，τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm)；V--面板计算最大剪力(N)：V=4944.6N；b--构件的截面宽度(mm)：b=1000mm；hn--面板厚度(mm)：hn=21.0mm；22fv--面板抗剪强度设计值(N/mm)：fv=205.00N/mm；2面板截面的最大受剪应力计算值:T=3×4944.6/(2×1000×21.0)=0.35N/mm；2面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.50N/mm； 面板截面的最大受剪应力计算值T=0.35N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[T]=1.50N/mm2，满足要求！3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载:q=18.43×1=18.43N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=300mm；2E--面板的弹性模量:E=N/mm；4I--面板的截面惯性矩:I=100×2.1×2.1×2.1/12=77.18cm；面板的最大允许挠度值:[ω]=1.20mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.006mm小于等于面板的最大允许挠度值[ω]=1.20mm，满足要求！四、墙模板内外楞的计算(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为矩形3内矩形截面抵抗矩W=533.33cm；4内木楞截面惯性矩I=5333.33cm；内楞计算简图1.内楞的抗弯强度验算 内楞跨中最大弯矩按下式计算：其中，M--内楞跨中计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度(外楞间距):l=1000mm；q--作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×18.43×0.30×0.9=5.97kN/m，其中0.90为折减系数。倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×6.00×0.30×0.9=2.27kN/m；q=(5.9724+2.268)/1=8.24kN/m；内楞的抗弯强度应满足下式：2其中，σ--内楞承受的应力(N/mm)；M--内楞计算最大弯距(N.mm)；33W--内楞的截面抵抗矩(cm)，W=533.3cm；22f--内楞的抗弯强度设计值(N/mm)；f=130N/mm；2内楞的抗弯强度设计值:[f]=130N/mm；内楞的最大应力计算值σ=1.55N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=130N/mm2，满足要求！2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，V--内楞承受的最大剪力；l--计算跨度(外楞间距):l=1000mm；q--作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×18.43×0.30×0.9=5.97kN/m，其中0.90为折减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×6.00×0.30×0.9=2.27kN/m；其中，0.90为折减系数。q=(q1+q2)/1=8.24kN/m；内楞的最大剪力：V=0.6×4.12×1000=2472.12N；截面抗剪强度必须满足下式:2其中，τ--内楞的截面的最大受剪应力(N/mm)；V--内楞计算最大剪力(N)：V=2472.12N；b--内楞的截面宽度(mm)：b=80mm；hn--内楞的截面高度(mm)：hn=200mm；22fv--内楞的抗剪强度设计值(N/mm)：τ=1.5N/mm；2内楞截面的抗剪强度设计值:[fv]=1.5N/mm；内楞截面的受剪应力计算值τ=0.23N/mm2小于内楞截面的抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！3.内楞的挠度验算根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：其中，ω--内楞的最大挠度(mm)；q--作用在内楞上的线荷载(kN/m)：q=18.43×0.3/1=5.53kN/m；l--计算跨度(外楞间距):l=1000mm；22E--内楞弹性模量(N/mm)：E=9500N/mm；44I--内楞截面惯性矩(cm)，I=5333.cm；44内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×5.53×1000/(100×9500×5333.×10软 件没有注册，该部分不能正常显示。请及时购买我们的产品！内楞的最大容许挠度值:[ω]=4.00mm；内楞的最大挠度计算值ω=0.07mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=4.00mm，满足要求！(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞,截面类型轧制槽钢80×43×5.0,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:3截面抵抗矩W=25.30cm；4截面惯性矩I=101.30cm；外楞计算简图4.外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式：其中，作用在外楞的荷载:P=(1.2×18.43+1.4×6)×0.3×1/2.0=4.58kN；外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距):l=900mm；强度验算公式：2其中，σ--外楞的最大应力计算值(N/mm)5M--外楞的最大弯距(N.mm)；M=7.21×10N/mm；53W--外楞的净截面抵抗矩；W=0.25×10mm；22[f]--外楞的强度设计值(N/mm)，[f]=130N/mm； 2外楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm；外楞的最大应力计算值σ=28.5N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求！5.外楞的抗剪强度验算公式如下:其中，V--外楞计算最大剪力(N)；l--计算跨度(水平螺栓间距间距):l=900mm；P--作用在外楞的荷载:P=(1.2×18.43+1.4×6)×0.3×1/2.00=4.58kN；3外楞的最大剪力：V=0.65×4580=2.98×10N；外楞截面抗剪强度必须满足:2其中，τ--外楞截面的受剪应力计算值(N/mm)；3V--外楞计算最大剪力(N)：V=2.98×10N；b--外楞的截面宽度(mm)：b=80mm；hn--外楞的截面高度(mm)：hn=100mm；22fv--外楞的抗剪强度设计值(N/mm)：fv=1.5N/mm；32外楞截面的受剪应力计算值:τ=3×2.98×10/(2×80×100)=0.56N/mm；2外楞的截面抗剪强度设计值:[fv]=1.5N/mm；外楞截面的受剪应力计算值τ=0.56N/mm2小于外楞截面的抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！6.外楞的挠度验算根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：其中，ω--外楞最大挠度(mm)；P--内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P=18.43×0.3×1/2.00＝2.76kN/m；l--计算跨度(水平螺栓间距):l=900mm；22E--外楞弹性模量(N/mm)：E=N/mm；44I--外楞截面惯性矩(mm)，I=101.30×10；34外楞的最大挠度计算值:ω=1.146×2.76×900/(100××101.30×10)=0.11mm；外楞的最大容许挠度值:[ω]=2.25mm；外楞的最大挠度计算值ω=0.11mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=2.25mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:其中N--穿墙螺栓所受的拉力；2A--穿墙螺栓有效面积(mm)；2f--穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170.000N/mm；查表得：穿墙螺栓的型号:M20；穿墙螺栓有效直径:16.93mm；2穿墙螺栓有效面积:A=225mm；穿墙螺栓所受的最大拉力:N=18.43×0.9×1=16.59kN。穿墙螺栓所受的最大拉力N=16.59kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值[N]=38.25kN，满足要求！ 五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:其中N--穿墙螺栓所受的拉力；2A--穿墙螺栓有效面积(mm)；2f--穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170.000N/mm；查表得：穿墙螺栓的型号:M14；穿墙螺栓有效直径:11.55mm；2穿墙螺栓有效面积:A=105mm；穿墙螺栓所受的最大拉力:N=18.43×0.9×1=16.59kN。穿墙螺栓所受的最大拉力N=16.59kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，满足要求！